ємо криву ОІ. (рис. 2.4.2)
Так як тиск в колонні К - 2 становить 0,14 МПа, виробляємо перерахунок парціального тиску фракції:
де - число молей відповідно гасової фракції, зрошення і водяної пари низу колони і з отпарной секції дизельного палива.
За графіком Кокса визначаємо температуру і коригуємо криву ОІ на дане тиск (рис. 2.4.2)
Рис. 2.4.2
Таблиця 2.4.5. Вихід вузьких фракцій дизельної фракції (240-350.
№Температурние межі викіпаніяВиход,% масс.на нефтьсумм.на фр.сумм.фр.1240-260 3,13,1017,8317,832260-280 2,65,7014,9532,783280-300 3,39,0319,1551,934300-320 3,512,5019,9571,885320-350 4,917,3928,12100,00Всего: 17,4 100,00
Таблиця 2.4.6. Характеристика ІТК фракції 180-240
ФракціяТемпература оСТангенс кута нахилу (t70-t10)/60Температура 50% відгону по кривій ІТК t 50% оС10% відгону по кривій ІТК t10oC70% відгону по кривій ІТК t70oC240-350 .2503201,2300
На графіку Обрядчікова і Смідович знаходимо значення, відповідні температур 0% і 100% відгону. Ці значення відкладаємо на ІТК, з'єднуючи точки отримуємо криву ОІ. (рис. 2.4.3)
Так як тиск в колонні К - 2 становить 0,14 МПа, виробляємо перерахунок парціального тиску фракції:
де - число молей відповідно гасової фракції, зрошення і водяної пари низу колони і з отпарной секції дизельного палива.
За графіком Кокса визначаємо температуру і коригуємо криву ОІ на дане тиск (рис. 2.4.3).
Рис. 2.4.3
Температура виведення фракції 180-240 дорівнює 165, а температура виведення фракції 240-350 дорівнює 232
Температура низу колони К - 2
Температура низу колони К - 2 приймається 340.
2.4.2 Частка відгону сировини надходить в колону К - 2
Визначимо молярну частку відгону при температурі подачі сировини рівний 350. Результати розрахунків зведені в таблицю 2.4.7
Таблиця 2.4.7
Фракція 125-1801533501310,0634,810,14642343,90180-2402103501690,0814,790,14591084,85240-3502953502380,1747,310,2226280,71350-4804153503380,2948,700,264826,88gt; 4805803504200,3047,240,22030Всего 0,91632,851,00
Продовження таблиця 2.4.7
20,501076,70,0190,31941,816,740,321400,42520,43541,60,0380,29249,47,750,291400,42531,16199,80,1560,31374,42,010,311400,42537,0791,90,4030,07726,20,190,081400,42530,8580,50,3830,000,0 1400,425 1,001,00191,7 1,00
Молярна частка відгону дорівнює 0,425
Визначимо масову частку відгону:
де - середня молярна маса нафти.
Таким чином, масова частка відгону дорівнює:
2.4.3 Тепловий баланс колони К - 2
Тепловий баланс складемо по дизельної, гасової і бензинової секціям (Контур А, Б, В). Ентальпію рідких і пароподібні нафтопродуктів розрахуємо за формулами:
і.
Ентальпію водяної пари візьмемо з літературних даних з урахуванням його парціального тиску.
Щільність
.
Всі результати зведемо в таблиці 2.4.8, 2.4.9, 2.4.10.
Таблиця 2.4.8
Тепловий баланс секції діз.топліва - контур АПріходПродуктt, CG, кг/Сi, кДж/КМФ, кВтПаровая фаза: 350 бензиновая12,501121,014012,06керосиновая16,071103,817740,44дизельная34,521080,537303,77Жидкая фаза: 350 мазут118,65829,798448,78Водяной пар: 4003,633276,511909,82Ітого 179414,87РасходЖідкая фаза: 340 мазут118,65829,798448,78Паровая фаза: 232 бензиновая12,50816,310203,37керосиновая16,07802,812902,16дизельная34,52784,427082,04Водяной пар: 2323,632928,610645,23Ітого 159281,58
Таблиця 2.4.9
Тепловий баланс секції гасової фр - контур БПріходПродуктt, CG, кг/Сi, кДж/КМФ, кВтПаровая фаза: 232 бензиновая12,50816,310203,37керосиновая16,07802,812902,16дизельная34,52784,427082,04Водяной пар: з низу колонни2323,632928,610645,23із отпарной сек.4000,363276,51190,98Ітого 62023,78РасходПаровая фаза: 165 бензіновая12,50666,98336,43керосіновая16,07655,210530,54Жідкая фаза: 232 дізельная34,52522,018020,60Водяной пар: 1654,002788,011147,57Ітого 48035,15
Надлишок необхідно зняти одним або декільком циркуляційними зрошеннями. Приймемо одне циркуляційний зрошення (з температурою виведення 250 і повернення...
