оводити за п. 7.6. в СНіПа II-23-81 *.
Критичні нормальні напруги:
кН/см 2 ;
Визначаємо, підставляючи замість а значення а/2 :
кН/см 2 ,
де.
З урахуванням цього, за формулою (79) СНіПа II-23-81 * отримаємо:
В
.
Обидві перевірки показали, що запроектована балка задовольняє вимогам міцності, прогину, загальною і місцевої стійкості.
3.4 Розрахунок поясних швів головної балки
Так як балка працює з урахуванням пластичних деформацій, то шви виконуємо двосторонні, автоматичним зварюванням у човник, зварної дротом Св-08А.
Катет шва визначимо під першою від опори балкою настилу, де зсувна сила максимальна, тобто в перетині х = 25 см.
Розраховувати катет будемо за формулою:
,
де n = 1 при односторонніх швах, n = 2 при двосторонніх швах;
(bR w ) min - твір глибини проплавлення на розрахунковий опір для розрахункового перерізу.
З пункту 3.2.1 візьмемо уже розраховані величини:
I х = 1065071 см 4 ; S f х = 5944,32 cм 3 ; F = 150,52 кН; l loc = 18,3 см.
кН;
За табл. 4 СНиП II-23-81 * визначимо значення нормативного опору металу шва з тимчасового опору R wun = 41 кН/см 2 . Тоді згідно з табл. 4 СНиП II-23-81 * розрахунковий опір кутового шва умовного зрізу по металу шва:
кН/см 2 ,
де g wm = 1,25, - коефіцієнт надійності за матеріалу шва.
За табл. 51 СНиП II-23-81 * для сталі С255 визначимо тимчасовий опір стали розриву R un = 37 кН/см 2 . Тоді згідно СНиП II-23-81 * розрахунковий опір кутового шва умовного зрізу по металу кордону сплаву:
кН/см 2 .
За табл. 34 СНиП II-23-81 * для обраного типу зварювання приймемо відповідні коефіцієнти для розрахунку кутового шва:
b f = 1,1 - по металу шва;
b z = 1,15 - по металу кордону сплавки.
Визначимо, яке перетин у з'єднанні є розрахунковим (більше небезпечне):
кН/см 2 , Гћ розрахунковим є перетин по металу кордону сплаву.
см.
За табл. +38 СНиП II-23-81 * для пояса товщиною 24 мм приймаємо катет шва, що дорівнює мінімальному k f = 7 мм, що більше, отриманого з розрахунку - 2,9 мм. <В
3.5 Розрахунок опорного ребра головної балки
Розміри опорних ребер визначимо з розрахунку на зминання торця ребра:
,
де F - опорна реакція балки N (буде дорівнює значенню поперечної сили на торці балки, знайденої в пункті 3):
кН;
R p - розрахунковий опір зім'яту торцевої поверхні, за табл. 1 СНіПа II-23-81 * знаходимо:
кН/см 2 ,
де за табл. 51 СНиП II-23-81 * для сталі С255 визначимо тимчасовий опір стали розриву R un = 37 кН/см 2 ; за табл. 2 * СНиП II-23-81 * для сталі за ГОСТом 27772-88, знаходимо, що коефіцієнт надійності по матеріалу g m = 1,025.
Знайдемо необхідну площу опорного ребра:
см 2 .
Вже схвалена ширина пояса b fx = 36 cм, отже товщину ребра визначимо, як
см,
приймаючи остаточно t p = 12 мм.
Тоді
см 2 см 2 ,
перетин підібраного торця балки проходить перевірку на зминання.
Перевіримо опорний ділянку балки на стійкість із площини балки, як умовного опорного стрижня, включає в площу свого перетину опорні ребра і частина стінки балки шириною b w .
В
Розрахункова схема на стійкість опорного ділянки головної балки
см.
Площа розрахункового перерізу опорної частини балки:
см 2 .
Момент інерції перерізу щодо осі z-z:
см 4 .
Радіус інерції перерізу:
см.
Гнучкість:
.
Умовна гнучкість:
.
Умова стійкості можна записати у вигляді:
,
де j = 0,97025 - коефіцієнт поздовжнього вигину балки (за табл. 72 СНіПа II-23-81 *),
кН/см 2 y Г— g c = 23 кН/см 2 ,
тобто схвалена опорна стійка головної балки стійка.
Розрахуємо прикріплення опорного ребра до стінки балки двосторонніми швами за допомогою напівавтоматичного зварювання дротом Св-08А при вертикальному розташуванні шва.
Згідно з табл. 4 СНиП II-23-81 * розрахунковий опір кутового шва умовного зрізу по металу шва:
кН/см 2 ,
де g wm = 1,25, - коефіцієнт надійності за матеріалу шва.
За СНиП II-23-8...
