отріманні умови (34) i різніх режімів НАВАНТАЖЕННЯ погрішність ОІ П‰ залішається позітівної
и становится максімальної при П† = 0 : br/>В
(45)
З достатнім ступенів точності можна вважаті, что Температурна погрішність фазометра вінікає за рахунок Зміни активних опорів у колі рухлівіх котушок. Оскількі П‰ 0 L = 1/П‰ 0 C , А Активні опори при нормальній температурі однакові, Зміни модулів струмів у рухлівіх котушкі будут однаково й Не вплінуть на рівновагу рухлівої Частини.
Отже, Умова рівновагі рухлівої Частини приладнав при нормальній температурі может буті записання так:
В
де r 0 - активний Опір кола рухлівої котушкі;
В
x - реактивний Опір того ж кола.
Для визначення температурної погрішності скорістаємося вираженною
(46)
Оскількі
В
з рівняння (46) знаходимо:
В
або з обліком (22) і (35)
В
(47)
Активний Опір кола рамки при будь-якій температурі
В
де О± - Температурний коефіцієнт опору; t В° - Збільшення температури.
Тоді dr/dt o = r 0 О± и з (47) одержуємо:
В
Если врахуваті, что
В В
(46)
ВІТЧІЗНЯНІ ФЕРРОДІНАМІЧНІ фазометром
Вітчизняна промисловість виготовляє кілька аналогічніх тіпів щитових ферродінамічніх фазометрів. Більшість Із них Призначено для вімірів cos П† у тріфазніх Ланцюг частотою 50 Гц. Порівняльні дані тріфазніх ферродінамічніх фазометрів наведені в табл. 2. br/>В
ЕЛЕКТРОМАГНІТНІ Й ІНДУКЦІЙНІ фазометром
Конструкція трьохмоментного логометра, что застосовується як електромагнітний фазометр, представлена на рис. 5. За двома нерухомости зовнішнімі котушкі A 1 й A 2 протікають Струмило I 1 й I 2 зрушені по фазі на кут, рівному просторова куту между котушкі, у результаті чого створюється коловими обертове поле. На нього накладає пульсуюче поле внутрішньої котушкі A 3 , по якій протікає струм I 3 . Рухліва частина приладнав утворена секторами F, пріклепанімі до ферромагнітноі втулки з. Вся система вимірювального механізму Оточі кільцевім магнітопроводом S.
У положенні рівновагі рухліва частина розташовується так, что сектори F Установлюються уздовж Великої осі еліптічного обертового поля, что є сумою полів всех трьох котушок. br/>В
Рівняння рівновагі рухлівої Частини приладнав может буті Представлені у вігляді:
(47)
де L 1 , L 2 , L 3 - Індуктівності котушок A 1 , A 2 , A 3 ;
M 1,2 , M 2,3 , M 1,3 - взаємні індуктівності відповідніх пар котушок.
теоретичності ї експериментальне Дослідження фазометра З Опис вімірювальнім механізмом проведений В. В: Смелякова.
В основу Дослідження БУВ покладений метод визначення обертаючого моменту приладнав по похідній від ЕНЕРГІЇ системи по куті відхілення рухлівого елемента. Розглядаючі рівняння (47), можна Бачити, что для одержании, Наприклад, однофазного фазометра Із коловими рівномірною шкалою по градусах звітність, віконаті ряд умів:
1. Геометричність кут между площинах котушок A 1 й A 2 винен буті дорівнює куту зрушення фаз между рівнімі по велічіні Струмило в них (бажано мати цею кут рівнім 90 В°);
2. Індуктівність L 3 котушкі A 3 не винних залежаться від кута повороту рухлівого елемента О±, тоб d'L 3 /d'О± = 0
3. Параметри приладнав повінні буті обрані так, щоб дерти двома членами рівняння (47) можна Було знехтуваті, тоб винна Дотримуватись Рівність
В
что Можливо у двох випадка:
В В
(48)
В
(49)
4. Взаємоіндуктівність между внутрішньої A 3 и зовнішнімі A 1 й A 2 котушкі повінні буті сінусоїдальнімі функціямі О±.
Велике значення в одержанні оптимальних параметрів приладнав має Правильний вибір кута Розчин 2Оі зовнішньої котушкі (A 1 або A 2 ) i куті Розчин сектора Оґ. В. В. Смелякова Було знайдено, что при Оі = 57 o , Оґ = 120 o и віконується Умова (48), а при Оі = 57 o , Оґ = 180 o и куті между котушкі A 1 й A 2 90 В° - Умова (49). Другий випадок для фазометра найбільш сприятливі, ТОМУ ЩО при Оі = 57 o , Оґ = 180 o залежність M 1,3 (О±) Ближче до сінусоїдального.
Тріфазній фазометр может буті побудованій як Із двома, так и Із трьома...
