нку точки К.З. Частковий включає в себе всі працюючі генератори (Виключаючи резервний), збірні шини і відходять фідери. p> Складаємо схему заміщення, що містить опору всіх елементів, що входять у розрахункову схему. При цьому опору висловлюємо у відносних одиницях по відношенню до прийнятим у розрахунку базисних умов.
Базисний струм: (35)
де S Б - потужність всіх працюючих генераторів крім резервного.
Величини активних і індуктивних опорів наводяться до базисних величинам:
;
.
Виробляємо перетворення схеми заміщення з визначенням повних (r р і х р ) і результуючого опору.
(36)
За допомогою розрахункових кривих, наведених на рис.10.3 [2] для раніше розрахованого еквівалентного опору визначається діюче значення струму К.З. для моментів часу t = 0 і t = 0.01.
Потім знаходиться ударний коефіцієнт К УД по кривій рис.10.4 [2], і потім ударний струм К.З., посилається генераторами, і після визначення залишкової напруги на шинах ГРЩ визначається значення струму підживлення двигунів. p> (37)
де Е ДВ = 0,9 - ЕРС еквівалентного електродвигуна в момент К.З.
Z = 0,266 - Опір двигуна і кабелю, що з'єднує двигун з ГРЩ.
DU = I 0 Z КАБ - зміна напруги від ГРЩ до еквівалентного АТ.
Z КАБ - повний опір кабелю, відходить від ГРЩ.
ударний струм К.З., що посилається генераторами з урахуванням струму підживлення двигунів:
(38)
Чинне значення струму К.З. визначається:
(39)
Результати розрахунків еквівалентних опорів зводяться в таблицю В«Токи КЗВ».
В
10.2 Перевірка автоматичних вимикачів за граничним струмам К.З
За граничним струмам к.з. автоматичні вимикачі перевіряються на комутаційну здатність і термічну стійкість.
Селективні автомати перевіряються за умовами:
- на динамічну стійкість i уд.расч. уд.доп. ;
- на розривну здатність I розр. доп ,
де i уд. розр. - розрахунковий ударний струм к.з. для точки, обраної з метою перевірки селективного автомата;
i уд.доп. - допустиме значення ударного струму к.з. автомата
I розр. - розрахункове діюче значення струму в момент розмикання дугогасильних контактів автомата;
I доп . - допустиме діюче значення струму автомата в момент розмикання дугогасильних контактів
- на термічну стійкість за умовою I 2 Г t ф <(I 2 t) дод. ,
де I Г - сталий струм к.з.;
t ф - фіктивне час к.з.;
I 2 Г t ф - розрахункове значення величини, що характеризує термічне дію струму К.З. за час, що дорівнює уставці на спрацьовування при к.з. для селективного автомата.
(I 2 t) дод. - термічна стійкість за технічними умовами. p> Мережеві (Настановні) автоматичні вимикачі та запобіжники перевіряються тільки на динамічну стійкість по ударному струму к.з.
10.3 Перевірка шин на електродинамічну стійкість
У розподільних щитах САЕЕС застосовуються мідні шини, оскільки алюмінієві мають низьку механічну міцність і високу пожежонебезпечність через надмірного нагрівання контактних з'єднань. p> Перевірка шин на електродинамічну стійкість зводиться до визначення їх міцності, здатної протистояти механічним зусиллям, що виникають при токах К.З. для виконання цієї умови необхідно, щоб механічні напруги в шині не перевищували допустимих значень.
Максимальне розрахункове напруження в шині визначається: s розр = М/W,
де W - момент опору шин щодо осі, перпендикулярної до дії сили;
М - максимальний згинальний момент.
(40)
де К = 1,76 - для трифазного К.З. змінного струму;
До Ф = 0,85 - коефіцієнт, що враховує форму перетину шин, визначається за ріс.8.3 [2].
l - довжина прольоту;
a - відстань між осями;
b, h - розміри шин.
Розрахункова напруга шин не повинно перевищувати допустиме
s розр ВЈ s доп .
Допустима напруга для мідних шин одно 14000 Н/см 2 .
Для обраних у проекті шин s розр = 3904 Н/см 2 ВЈ s доп = 14000 Н/см 2 . p> Умови електродинамічної стійкості виконуються.
11. Розрахунок провалів напруги
До генераторів змінного струму висуваються вимоги щодо забезпечення підтримки напруги при скиданні і накиді навантаження і, особливо, при пуску потужних короткозамкнених асинхронних дви...
