p>
Н = 0,004; у = 0,003, Z = 0,003.
Найбільший розмір нової прохідної калібр-пробки.
ПР max = D min + Z + H 2 = 27,000 +0,003 = 0,002 = 27,005 мм.
Розмір калібру ПР, що проставляється на кресленні, при допуску на виготовлення Н = 0,004 мм дорівнює 27,005-0,004
Виконавчі розміри:
- найбільший 27,005 мм
- найменший 27,001 мм
Найменший розмір зношеної прохідний калібр пробки рпи допуск на знос у = 0,003 мкм дорівнює
ПР ізн. = D min -y = 27,001-0,003 = 26,998 мм
Найбільший розмір нової непрохідний калібр-пробки.
НЕ max = D max + H/2 = 27,021 +0,002 = 27,023 мм
Розмір калібру НЕ, що проставляється на кресленні, дорівнює 27,023 -0,004
Виконавчі розміри:
- найбільший 27,023 мм
- найменший 27,019 мм
3.2 Опис і розрахунок пристосування
Розрахувати і сконструювати пристосування для фрезерування торцевого паза шпони.
Розрахунок пристосування ведемо на точність і зусилля затиску.
I Розрахунок пристосування на точність.
Правильно вибрати ступінь точності виготовлення деталей можна тільки при точному обліку всіх виникають у процесі виробництва похибок.
Сума всіх похибок визначається з виразу:
ОЈ Оµ = К В· Оµ баз + Оµ вуст + Оµ обр-ки + [Оµ] Приспи-ия ; [], Де К = 0,8 Г· 0,85 - коефіцієнт зменшення похибки базування;
Оµ баз -похибка базування при виконанні даної операції;
Оµ вуст - Похибка установки, що виникає під дією затискних сил різання;
Оµ обр -похибка обробки деталі на даній операції;
[Оµ] Приспи-ия - Похибка допустима для даного пристосування і викликається неточністю його виготовлення.
Оµ обр = К 'В· П‰,
де К '= 0,6 Г· 0,8
П‰ - табличне значення середньої економічної точності []
Фрезерування проводимо по 11 квалітуту. Ширина паза шпони 12 = 0,11
Оµ обр = 0,8 О‡ 0,11 = 0,088 мм
Оµ баз = 0 [p> Оµ вуст = 0,09 мм [
[Оµ] Приспи-ия = 0, для новорічні пристосування
ОЈ Оµ = 0,85 О‡ 0 +0,009 +0,088 = 0,178 мм
Якщо допуск на розмір деталі ТО = 0,43, а сума всіх похибок ОЈ Оµ = 0,178 мм, то необхідно, щоб дотримувалася умова:
Σ ε ≤ Td (TD)
0,178 ≤ 0,43 (По 14 кв.) - Умова виконана
II Розрахунок затискного зусилля.
В
W = KF/ff = 0,1 Г· 0,15
F = Rl/l1 = l2
Rl-F (l 1 + l 2 ) = 0;
Rl-F 1 l 1 -F 2 l 2 = 0
Сил різання. Головна складова сили різання при фрезеруванні-окружна сила Н.
Де S z = 0,5-1,2 мм/об [
З р = 68,2; х = 0,86; у = 0,72; q = 0,86; W = 0 [
Для дискової тристоронньої рези за ГОСТ 3755-78 D = 63 мм; В = 12 мм; d = 22 мм; Z = 16 [
До мр =
До мр =
К = К 0 В· До 1 В· До 2 В· До 3 В· До 4 В· До 5 = 1,5 В· 1.1, 9.1, 2.1.1 = 3,42
До 0 = 1,5; До 1 = 1; До 2 = 1,9; До 3 = 1,2; До 4 = 1К 5 = 1
W = 395,581 H
Висновок
Виконана робота носила навчальний характер на заключному етапі навчання в коледжі.
У результаті закріплені і отримані нові знання за такими напрямами:
1. Оптимальному вибору заготовки;
2. Послідовне освоєння етапів проектування технологічного процесу: складені операції, переходи, обрані сучасні металорізальні верстати та технологічне оснащення, проведено розрахунок режимів різання і нормування;
3. Освоєно етапи проектування вимірювального інструмента.
Список використаної літератури
1. Довідник технолога-машинобудівника. У 2-х томах. Том 2. Під редакцією А.Г Касілової і Р.К Мещерякова - 4-е видання, перераб. І доп. - М. Машинобудування, 1985,496 с., ІЛ;
2. Устаткування й нормативи часу і режимів різання для нормування робіт, що виконуються на універсальних і багатоцільових верстатах з числовим програмним управлінням. Частина II Нормативи режимів різання;
3. Устаткування й нормативи часу і режимів різання для нормування робіт, що виконуються на універсальних і багатоцільових верстатах з числовим програмним управлінням. Частина I. Нормативи часу. p> 4. Нефедов Н.А Дипломне проектування в машинобудівних технікумах: Учеб. Посібник для ...
