стислій полки таврового перетину h `f=50 мм; ширина полки дорівнює ширині плити поверху b `f=1390 - 20 * 2=1350 мм; розрахункова ширина ребра
b=(85-15) * 2=140 мм.
Розрахунок міцності нормальних перерізів.
R b * bf `* hf` (h 0 - 0.5 * hf `)=15,3 * 1350 * 50 * (320 - 25)=304.66 * 10 6 Н * мм> М=39.94 * 10 6 H * мм, стисла зона не виходить за межі полки.
Визначаємо висоту стиснутої зони
==
=6.1мм.
Відносна висота стиснутої зони? =X / h 0=6.1 / 320=0,019.
Відхилення натягу при електротермічному способі від проектного при числі натягуються стрижнів np=2
?? sp=0.5 * p (1 +1 /) /? sp=0,5 * 90 * (1 + 1/1.44) / 600=0.127> 0,1; приймаємо?? sp=0,127.
Тоді коефіцієнт точності натягу
? sp=1 -?? s=1-0.127=0.873
Характеристика стиснутої зони w=0,85 - 0,008 Rb=0,85 - 0,008 * 15,3=0,728.
Гранична висота стиснутої зони
? R=w / [1 +? sr (1-w / 1,1) /? scu]=0,728 / (1 +384 * (1-0,728 / 1,1} / 500]=0,58,
тут? sr=R + 400 -? sp? sp=510 + 400 - 0,873 * 600=384 МП.
Умова? < ? R виконано.
Визначаємо коефіцієнт умов роботи? s6, враховує опір напруженої арматури вище умовної межі текучості,
? s6 =?- (? - 1) (2? /? R - 1)=1,15 - (1,15-1) (2 * 0.019 / 0,58 - 1)=1.29> ? =1,15,
Приймаємо? s6=1,15.
Визначаємо необхідну площу перерізу розтягнутої арматури:
А=R b * bf `* x / (? s6 * R s)=15,3 * 1350 * 6.1 / (1,15 * 680)=161.12мм2.
При двох ребрах число прийнятих стрижнів повинно бути парним. Приймаються 2? 12 A-V з площею A s=226 мм 2
Так як? =A s / bh 0=226/140 * 320=0,005> ? min=0,0005, конструктивні вимоги дотримані.
Перевіряємо міцність при підібраній арматурі:
X =? s6 * R s * A s / (R b * bf `)=1,15 * 680 * 226 / (15,3 * 1350}=8.56 мм,
Мu=Rb * b'f * x (h 0 - 0.5x)=153 * 1350 * 8.56 * (320 - 4.28)=55.82 * 10 6 Н * мм> Mu=Н * мм.
Міцність достатня.
Втрати попереднього напруження арматури. При визначенні втрат коефіцієнт точності натягу арматури приймають? sp=1.
Втрати від релаксації напружень в арматурі при електротермічному способі натягу? 1=0,03? sp=0,03 * 600=18 МПа.
Втрати від температурного перепаду між натягнутою арматурою і упорами? 2=0, так як при пропарюванні форма з упорами нагрівається разом з виробом. При електротермічному способі натягу втрати від деформації анкерів? 3 і форм? 4 не враховуються, тому що вони враховані при визначенні повного подовження арматури.
Тоді зусилля в арматурі до початку обтиснення бетону
Р 1=(? sp -? 1) A s=(600 - 18) * 226=131532 Н.
Для продовження розрахунку необхідно визначити геометричні характеристики приведеного перерізу.
