від верхньої части насадки до середини кабана (6,5 + 0,6);
Втрата напору при віході продуктов згорання Із насадки регенератора в піднасадковій простір
(8.15)
де
- коефіцієнт місцевого опору, что являється функцією відношення площади насадки (живого перерізу) i піднасадкового простору (для F1/F2=5,8/11,96=0,25 [1]), де F2 - площа горизонтального перерізу двох піднасадковіх каналів, дорівнює F2=5,98 · 2=11,96 м2.
Динамічний напір внизу насадки регенератора
Втрата напору при повороті продуктов згорання Із під насадку?? їх каналів на 90 гр.
При Русі продуктов згорання в вертикальному напрямку втрачається Динамічний Опір, а в горизонтальному напрямку половина дінамічного напору, тоді:
(8.16)
ШВИДКІСТЬ продуктов згорання в вертікальній части під насадковіх каналів
де 1,25 - коефіцієнт, что враховує підсмоктування Повітря.
ШВИДКІСТЬ продуктов згорання в горізонтальній части каналів
Тоді:
Втрата напору на Подолання тертим в під насадковіх каналах
(8.17)
де L - довжина під насадковіх каналів, м;
?- Коефіцієнт місцевого опору; - привидів діаметр, Який дорівнює:
Втрата напору на два Поверни під кутом 45гр. в борові
(8.18)
Розміри кабана 1,5? 2м при ціркуляційному своді, его переріз дорівнює F10=2,7м2.
ШВИДКІСТЬ продуктов згорання в борові
Тоді:
Втрати напору при з єднуванні кнурів правого и лівого регенераторів внаслідок Утворення ніші
(8.19)
Втрати напору в перекидному клапані тарільчатого типом
(8.20)
де?- Коефіцієнт місцевого опору в клапані діаметром 1400 мм; 14 - ШВИДКІСТЬ продуктов згорання;
Втрати напору на тертим в димових лежаках
(8.21)
де Lзаг - загальна довжина димових боровів; - привидів діаметр кабана перерізом 1,5? 2 м з півціркульнім склепінням, Який дорівнює:
Втрати напору при повороті продуктов згорання в Димова трубу під кутом 90 гр.
Загальні Втрати напору на шляху руху продуктов згорання
Пріймаємо, что температура продуктов згорання в лежаках падає зі швідкістю 2 гр. З на 1м кабана.
(8.22)
Пріймаємо резерв рівнім 10%, отрімаємо Наступний розрахунково величину тяги
(8.23)
Тяга, яка утворюється існуючою Дімов сурму висота 45 + 2,2=47,2 м
(8.24)
ШВИДКІСТЬ продуктов згорання по каналу труби
де 1,8 м2 - середня площа внутрішнього перерізу труби.
ШВИДКІСТЬ продуктов згорання в гірлі труби
де 1,2 м2 - площа внутрішнього перерізу в гірлі труби.
Питома вага продуктов згорання при 400? С
(8.25)
При цьом пріймаємо, что Падіння температури продуктов згорання в трубі складає 30 гр.
Таким чином, висота існуючої труби не Забезпечує в літній период достатньої тяги при даній тепловій потужності печі и того нужно збільшити висота труби до 50 м.
Висновки
У даній работе комплексного курсового проекту я Виконала розрахунок мартенівської печі.
Булі проведені следующие розрахунки:
) розрахунок горіння паливо, де Зроблено перерахунок з сухого паливо на Вологе и Визначи нижчих теплоту згорання паливо;
2) визначення основних Розмірів РОбочий простору печі;
) набліженого теплового балансу печі, для Отримання тепла при 185 т Сталі (без урахування Втрати тепла через під печі);
4) теплової потужності мартенівської печі в период нагріву шихти до 1450 ° С, яка становіть:
5) теплової Потужність печі в кінці ПЕРІОДУ доведення, вона дорівнює:
6) середньої продуктівності мартенівської печі:
) температуру продуктов згорання внизу насадок печі:
) Максимальна температура насадки:
) розрахунок опору на шляху продуктов згорання та вібрать висота дімової труби, яка дорівнює 50 м.
Перелік ПОСИЛАННЯ
1. Грошев М.В. Теплові розрахунки мартенівських печей - М .: Металургіздат, 1957 - 247 с.
. Лебедєв П.Д., Щукін А.А. Тепловикористовуюч...
