b>/4 = ПЂ2, 2 2 В· 28/4 = 53,4 МПа
Рівнодіюча внутрішнього тиску на обтюраторное кільце [5 с.2]:
F o = 0,5 ПЂk 3 p p D cp h cp tgО±
k 3 = 1,0 - коефіцієнт, що враховує вплив попереднього затягування.
при р р > 24,52 МПа
F o = 0,5 ПЂ1, 0.28.2, 2.0, 064tg30 Вє = 3,6 МПа
Розрахункове зусилля для затвора [5 с.2]:
F = F o + F p = 53,4 +3,6 = 57 МПа
Розрахунковий діаметр шпильок [5 с.5]
d С.Р =
k 4 = 1 - коефіцієнт враховує тангенціальні напруги, що у шпильці при її затягуванні. p> k 5 = 1,3 - при контрольованій затягуванні
d м = 18 мм - для шпильок з різьбленням більш М85
n = 12 - число шпильок.
[Пѓ] - допустиме напруження для шпильок
Матеріал шпильок - сталь 34ХН3М, для якої межа плинності
Пѓ т = 680 МПа, тоді нормативне напруга, що допускається [3 с.6]
Пѓ * = Пѓ т /n т = 680/1, 5 = 453 МПа
Допустиме напруження для шпильок
[Пѓ] = О·Пѓ * = 1,0 В· 453 = 453 МПа
О· = 1,0 - поправочний коефіцієнт.
d c . p = (4.1, 0.1, 3.57/ПЂ12 В· 453 +0,018 2 ) 1/2 = 0,131 м.
Приймаються шпильки М150
Діаметр окружності центрів шпильок:
D б = D + d p +2 a = 2000 +150 +2 В· 285 = 2720 мм
a> 0,5 d p = 0,5 В· 150 = 75 мм в†’ а = 285 мм
Зовнішній діаметр фланця:
D a = D б +2 d p = 2720 ​​+2 В· 150 = 3020 мм
Конструкція шпильки наводиться на малюнку
В
Рісунок8 - Конструкція шпильки
7.6 Розрахунок фланця
В
Рісунок9 - Конструкція фланця
D ф = 3020 мм
D до = 2200 мм
D б = 2720 мм
h 1 = 308 мм
h = 230 мм
Зусилля, що виникає від температурних деформацій
, p> де f б - розрахункова площа поперечного перерізу болта
f б = 0,018 м 2 [6, табл.5]
Е б t -модуль поздовжньої пружності матеріалів болтів при розрахунковій температурі
Е б t = 1,97 в€™ 105 МПа. p> О± ф , О± б -коефіцієнти лінійного розширення матеріалів приварного фланця і болтів при розрахунковій температурі відповідно.
О± ф = 13,1 в€™ 10-6 p> О± б = 11,2 в€™ 10-6 p> t ф - розрахункова температура фланця
t ф = 0, 96 в€™ t
t б = 0, 96 в€™ 200 = 192 В° C
= 0,3
= 0,95
Тоді
МН.
Болтова навантаження
в умовах монтажу до подачі внутрішнього тиску
,
де до ж - коефіцієнт жорсткості фланцевого з'єднання
до ж = 1,26
Підставляємо значення:
В
в робочих умовах
В
де М - зовнішній згинальний момент
М = 0
.
Наведений згинальний момент.
,
=
Умова міцності болтів.
В
МПа
- умова виконується.
В
МПа
- умова виконується.
Розрахунок зусиль, що виникають у фланці.
Максимальна напруга в перетині S 0 .
,
де Т = 1,8 [5, креслення 3]
D * = D
МПа.
Максимальна напруга в перетині S 0 .
,
де f = 1,03 [5, креслення 6]
МПа.
Окружне напруга в кільці фланця.
В
МПа.
Умова міцності.
,
де МПа.
МПа
- умова виконується.
Вимога до куті повороту фланця.
,
де - припустимий кут повороту фланця.
В В
- умова виконується.
7.7 Вибір тарілок
Визначення гідравлічного опору колони
Для зменшення поздовжнього перемішування реакційної суміші, застосовують секціонування апарату встановленням масообмінних перегородок.
Для даного апарату згідно [7 c.217] вибираємо сітчатие тарілки ТЗ - Р.
Робоче перетин тарілки 2,822
Діаметр отвору 3 мм
Крок між отворами 8 мм
Відносне вільне перетин тарілки 5,4%
Маса 120 кг
Загальна кількість тарілок 30 p> Сітчатие тарілки забезпечують досить малий розмір пухирців по всій висоті колони. Руйнують повітряні пробки, сприяють збереженню високої величини площі контакту між газової і рідкої фазами.
Визначимо гідравлічне опір колони.
Вихідні дані:
Питома витрата аміаку V NH ...
