1. Розрахунок режиму обтиснень
1.1 Розрахунок максимального обтиску
1.1.1 Максимальний обтиснення за умовою захоплення металу валками
У Відповідно до рекомендацій приймаємо для першого калібру (бочки валків) 120 мм, для решти калібрів - 140 мм, зазор між буртами валків вибираємо 15 мм.
Тоді робочий діаметр валків визначимо за формулою [2, стор 27]:
, де (1.1)
- робочий діаметр валків, мм;
- номінальний діаметр валків, мм;
- глибина врізу, мм;
- зазор між буртами, мм.
в першому калібрі:
В
в інших калібрах:
В
Визначаємо окружну швидкість валків при за формулою [2, стор 6]:
, де (1.2)
- окружна швидкість валків, м/с
- робочий діаметр валків, мм;
- середня частота обертання валків у момент захоплення розкату, об/хв.
в першому калібрі:
В
в інших калібрах:
В
По таблиці 2.1 [1, стор 23] допустимий кут захоплення складе:
при прокатці на гладкій бочці валків - 22,46 0
в каліброваних валках без насічки - 24,56 0
в каліброваних валках з рискою - 30,02 0
Визначаємо максимальне обтиснення [2, стор 6]:
, де (1.3)
- максимальне обтиснення за умовою захоплення металу валками, мм;
- допустимий кут захоплення, град.
в першому калібрі:
В
для каліброваних валків без насічки:
В
для каліброваних валків з рискою:
В
1.1.2 Максимальний обтиснення по потужності електродвигуна
По таблиці 2 [2, стор 14] для двох електродвигунів П34-160-9К знаходимо:
номінальний крутний момент
махової момент якоря електродвигунів
частота обертання електродвигунів
допустимий момент перевантаження
Допустимий момент електродвигунів визначимо за формулою [2, стор 11]:
, де (1.4)
- допустимий момент електродвигуна,;
- допустимий момент перевантаження;
- номінальний крутний момент,.
В
Далі визначаємо:
наведений маховий момент [2, с. 13]:
, де (1.5)
- наведений махової момент,;
- маховий момент якоря електродвигуна,.
В
динамічний момент при [2, стор 13]
, де (1.6)
- динамічний момент,;
- прискорення валків,.
В
момент холостого ходу [2, стор 13]:
, де (1.7)
- момент холостого ходу, . <В
Знаходимо допустимий крутний момент прокатки на валках блюмінга при та [2, с. 12]
, де (1.8)
- допустимий крутний момент прокатки,;
- механічний ККД при передачу крутного моменту від електродвигунів до робочих валянням без шестеренної кліті;
- коефіцієнт, враховує зниження крутного моменту електродвигуна приводу внаслідок ослаблення магнітного потоку при частоті обертання валків n більше номінальної n н , приймаємо.
В
Розміри поперечного перерізу зливка посередині. Орієнтовне значення обтиснення знайдемо за формулою [2, стор 15]:
, де (1.9)
- орієнтовне значення обтиснення, мм.
В
Відносне обтиснення розрахуємо за формулою [2, стор 9]:
, де (1.10)
- відносне обтиснення;
- середня висота злитку, мм
В
Визначимо робочий радіус [2, стор 9]:
, де (1.11)
- робочий радіус, мм.
В
Швидкість деформації при розрахуємо за перетвореною формулою А.І. Целікова [2, стор 9]:
, де (1.12)
- швидкість деформації,;
- частота обертання валків,.
В
Опір деформації залежить від марки металу, його температури, ступеня і швидкості деформації, для сталі 60С2 розраховується за формулою Б.П. Бахтінова [1, с. 25]:
, де (1.13)
- базисне значення опору деформації, МПа;
- температурний коефіцієнт;
- статечної коефіцієнт;
- швидкісний коефіцієнт.
За даними [3] для сталі 60С2 знаходимо:;; ; При температурі 1200 0 С. [3, стор 8, 21]
В
Знаходимо довжину осередку деформації [2, стор 7]:
, де (1.14)
- довжина вогнища деформації, мм.
В
Фактор форми осередку деформації [1, стор 24]:
, де (1.15)
- фактор форми вогнища деформації.
Коефіцієнт напруженого станів, що враховує вплив на контактний тиск зовнішнього тертя n пЃі залежить від фактора форми осередку деформації, де H cp = 0 , 5 ( H 0 + H < i> 1 ) при = 0,2 ... 0,5 , приймається рівним 1 [2, с. 9]. p> Коефіцієнт n ж
