> для суглинку при J L = 0,45 і z 2 = 6,025 м. Гћ f 2 = 26,50 кПа.;
для суглинку при J L = 1,2 і z 3 = 7,60 м. Гћ f 3 = 6,00 кПа.;
для пісків і z 4 = 9,25 м. Гћ f 4 = 62,75 кПа.
Площа обпирання палі на грунт А = 0,3 x0, 3 = 0,09 м 2 ., периметр U = 0,3 Г— 4 = 1,2 м. Для палі суцільного перетину, занурюваної забиванням дизельним молотом, за табл. 3 СНиП 2.02.03-85 * g CR = g Cf = 1, g З = 1. p> Тоді:
F d = 1 Г— [1 Г— 4075 Г— 0,09 + 1,2 Г— 1 Г— (23,5 Г— 2,0 + 26,50 Г— 1,65 + 6,000 Г— 1,50 +62,75 Г— 1,80)] == 609,50 кН.
В
Необхідну число паль
Визначаємо потрібну кількість паль у фундаменті в першому наближенні при N col I = 1900,4 кН.:
n = 1900,4 Г— 1,4 Г— 1,3 Г— 0,95/[609,50 - 20 Г— 1,8 Г— (3 Г— 0,3) 2 Г— 1,4] = 5,79. p> Приймаються n = 6. p> Розміщення паль в кущі
Розміщуємо палі в кущі за типовою схемою. Остаточно розміри підошви ростверку призначаємо, дотримуючись уніфікованих розмірів у плані, кратних 0,3 м., та по висоті, кратних 0,15 м.
Вага ростверку і грунту на його уступах
Визначимо вагу ростверку і грунту на його уступах.
Об'єм ростверку: Vr = 3 Г— 1,8 Г— 0,9 + 2,1 Г— 1,2 Г— 0,9 = 7,13 м 3 .;
Об'єм грунту: Vgr = 3 Г— 2,1 Г— 1,8 - Vr = 4,21 м 3 . p> Вага ростверку і грунту:
Gr + Ggr = (Vr Г— gb + Vgr Г— Kрз Г— gII) Г— gf = (7,13 Г— 25 + 4,21 Г— 0,95 Г— 18,7) Г— 1,2 = 303,65 кН.
Визначення остаточних навантажень
Всі діючі навантаження приводимо до центру тяжіння підошви ростверку:
Ntot I = Ncol I + Gr I + Ggr I = 1900,4 + 303,65 = 2204,1 кН.; p> Qtot I = Qcol I = 70,0 кН.; p> Mtot I = Mcol I + Qtot I Г— Hr = 702,1 + +70 Г— 1,8 = 828,1 кН. Г— м.
Перевірка навантажень на крайні палі
Визначаємо розрахункові навантаження, які передаються на крайні палі в площині підошви ростверку за формулою (3) СНиП 2.02.03-85 *
N I max = 2204,1/6 +828,1 Г— 1,25/4 Г— 1,25 2 = 532,97 кН.;
N I min = 2204,1/6-828,1 Г— 1,25/4 Г— 1,25 2 = 201,73 кН.
Перевіряємо виконання умов:
N I max = 532,974 кН. <1,2 Г— F d /g k Г— g n = 1,2 Г— 609,50/1, 4 Г— 0,95 = 549,9 кН.;
N I mt = 367,35 кН. d /g k Г— g n = 609,50/1,4 Г— 0,95 = 458,27 кН.; p> N I min = +201,73 КН. > 0
Коефіцієнт надійності за призначенням будівлі g n = 0,95 прийнятий відповідно зі СНіП 2.01.07-85 * В«Навантаження і воздейсвіяВ».
В
Попередня перевірка всі палі по міцності матеріалу
Виконаємо попередню перевірку палі по міцності матеріалу за графіками і вказівкам навчального посібника.
Визначаємо коефіцієнт деформації a e :
.
Початковий модуль пружності бетону класу В20, підданого тепловій обробці при атмосферному тиску, за табл. +18 СНиП 2.03.01-84 *, Е b = 24 Г— 10 3 МПа. Момент інерції поперечного перерізу палі:
.
Умовна ширина перерізу палі b p = 1,5 Г— d св + 0,5 = 1,5 Г— 0,3 + 0,5 = 0,95 м. Коефіцієнт пропорційності k за табл. 1 дод. 1 до СНиП 2.02.03-85 * для пісків (е = 0,65), приймаємо k = 17МН./М 4 . Коефіцієнт умов роботи g з = 1.
О± Оµ = (17 Г— 0,95/1 Г— 24 Г— 10 3 Г— 0,675 Г— 10 -3) 0,2 = 0,999 м -1 .; p> Глибина розташування умовної закладення палі від підошви ростверку:
l 1 = 2/О± Оµ = 2/0, 999 = 2,00 м.
У закладенні діють зусилля: поздовжня сила N I max = 532,97 кН.; згинальний момент М I = Q tot I Г— l 1 /n = 70 Г— 2,00/6 = 23,33 кН. Г— ; м.
Точка, відповідна значенням зазначеного зусиль, лежить на графіку нижче кривої для прийнятої палі (перетин 300х300, бетон класу В20, поздовжнє армування 4Г†10АIII), отже, попередня перевірка показує, що міцність палі по матеріалу забезпечена.
Розрахунок ростверку на продавлювання колоною
Клас бетону ростверку приймаємо В20, тоді R bt = 0,90 МПа. (Табл. 13 СНиП 2.03.01-84 *). Робочу висоту перерізу приймаємо h 0 = 50 см.
Розрахункова умова має наступний вигляд:
;
Розміри b col = 600 мм., H col = 1400 мм., C 1 = 400 мм. і c 2 = 200 мм. показані на рис., коефіцієнт надійності за призначенням g n = 0,95.
В
