clear=all>
Визначаємо коефіцієнт a, враховує часткову передачу поздовжньої сили на плитную частина ростверку через стінки склянки, для чого заздалегідь визначаємо площу бічній поверхні забитої в склянку частини колони А f (по зовнішньому обводу обох гілок).
A f = 2 Г— (b col + h col ) Г— h g = 2 Г— (0,6 + 1,4) Г— 1,25 = 5,00 м 2 .; p> О± = 1-0,4 Г— R bt Г— А f /N col I = 1-0,4 Г— 0 , 9 Г— 10 3 Г— 5,00/2649,6 = 0,32 <0,85. br/>
Приймаються a = 0,85.
Значення реакцій по верхній горизонтальній грані:
а) в першому ряду від краю ростверку з боку найбільш навантаженої його частини:
/6 +702,1 Г— 1,25/4 Г— 1,25 2 = 457,15 кН.
Величина продавлюють сили визначається за формулою:
F per = 2 Г— ОЈF i = 2 Г— (F 1 +2 Г— F 2 ) = 2 Г— (457,15 +2 Г— 0) = 914,3 кН.
Гранична величина продавлювати сили, яку може сприйняти ростверк з прийнятою товщиною дна склянки:
F = (2 Г— h 0 Г— R bt /О±) Г— [h 0 Г— (b col + c 2) /c 1 + h 0 Г— (h col + c 1) /c 2 ] =
= 5823,4 кН.> g n Г— F per = 0,95 Г— 914,3 = 868,59 кН.,
тобто міцність ростверку на продавлювання колоною забезпечена.
Розрахунок пальового фундаменту по деформацій
Виконаємо розрахунок пальового фундаменту по деформацій на спільну дію вертикальної і горизонтальної навантажень і моменту за формулою 14 дод. 1 до СНиП 2.02.03-85 *:
В
перевіряємо виконання умови:
В
Горизонтальна навантаження на голову палі дорівнює:
H 1 = Q totI Г— g n /n = 70/6 = 11,67 кН. br/>
Коефіцієнт деформації О± Оµ = 0,999 м -1 . Умовна ширина перерізу палі b p = 0,95 м. Міцнісний коефіцієнт пропорційності, для суглинку м'якопластичного (J L = 0,45), за табл. 1 дод. 1 СНиП 2.02.03-85 * дорівнює: a = 64,4 кН./м 3 .
Наведене значення поздовжньої сили для наведеної глибини занурення палі в грунт = l Г— О± Оµ = 6,95 Г— 0,999 = 6,95> 4 визначаємо за табл. 2 дод. 1 до СНиП 2.02.03-85 * (Шарнірне сполучення палі з ростверком) при l = 4 і z i = 0. Отримуємо = 0,409, тогда:
H el = 0,409 Г— 64,4 Г— 0,95/0,999 2 = 25,07 кН. p> Так як сила H el = 25,07 кН. > G n Г— H I = 11,67 кН., То розрахунок ведемо за першою (пружною) стадії роботи системи паля-грунт.
При шарнірному обпиранні низького ростверку на палі М 0 = 0 і = 0, отже, формули (30) і (31) за п. 12 дод. 1 до СНиП 2.02.03-85 * приймуть вигляд:
В
Визначаємо переміщення в рівні підошви ростверку від одиничної горизонтальної сили Н II = 1:
Оµ нн = А 0 /О± Оµ 3 Г— Е b Г— I = 2,441/0,999 3 Г— 24 Г— 10 6 Г— 0,675 Г— 10 -3 = 0,000151 м./КН., p> Оµ мн = В 0 /О± Оµ 3 Г— Е b Г— I = 1,621/0,999 3 Г— 24 Г— 10 6 Г— 0,675 Г— 10 -3 = 0,000100 м./КН., p> де безрозмірні коефіцієнти А 0 і В 0 прийняті за табл. 5 дод. 1 до СНиП 2.02.03-85 * для наведеної глибини занурення палі = 4 м.
U 0 = U p = Q totII Г— Оµ нн /n = 70 Г— 0 , 000151/6 = 0,0018 м.,
ОЁ 0 = ОЁ p = Q totII Г— Оµ мн /n = 70 Г— 0 , 000100/6 = 0,0012 радий.
Так як U p = 0,18 см. u = 1см., умова обмеження горизонтального переміщення голови палі виконано.
Розрахунок стійкості основи
Виконаємо розрахунок стійкості підстави, навколишнього палю по умові (25) дод. 1 до СНиП 2.02.03-85 *, обмежуючому розрахунковий тиск Пѓ z , передане на грунт бічними поверхнями палі:
В
Тут розрахунковий питома вага грунту з урахуванням зважування в воді (для шару 2) g I = g sb = 9,3 кН./м 3 .; П† I = 18 0 ; c I = 14 кПа.; коефіцієнт x = 0,6 (для забивних паль); коефіцієнт О· 1 = 0,7. При встановленні значення коефіцієнта О· 2 за формулою (26) дод. 1 до СНиП 2.02.03-85 *, використовуємо дані табл. 5, з якої випливає, що момент від зовнішніх постійних навантажень у перетині на рівні нижніх кінців паль складе для осі Л:
М з ...
