и паралельній роботі обчислюється з урахуванням гальмування струмами сторін ПН та СН і приводиться до обмотці гальмування боку НН трансформатора. При розрахунку гальмівної обмотки W торм тангенс кута гальмування tg пЃЎ пЂ при робочій силі, що намагнічує, перевищує 200 А дорівнює 0,75. В іншому випадку необхідно визначити tg пЃЎ ` за характеристиками гальмування реле ДЗТ-11 з значення максимальної сили, що намагнічує розрахункової обмотки F раб, max .
7. Коефіцієнт чутливості при паралельній роботі трансформаторів визначається ставленням намагничивающей сили при металевому КЗ F ВНС, раб до максимальної силі, що намагнічує на кордоні спрацьовування F раб, порівн. Остання визначається за значеннями F ВНС, раб і сили, що намагнічує тороможения F ВНС, торм по гальмівним характеристикам реле. В інших режимах коефіцієнти чутливості дорівнюють відношенню струмів КЗ до струму спрацьовування захисту.
У результаті первинного розрахунку, наведеного в табл. 6, отриманий вкрай низький коефіцієнт чутливості (К год , ВСН = 1), збільшити його можна за рахунок збільшення робочої і зменшення гальмівної намагнічіваюшей сили. Цього можна домогтися за рахунок збільшення коефіцієнтів трансформації високої та середньої обмоток. Вторинний розрахунок, проведений після вибору відповідних трансформаторів струму, наведено в табл. 6.1 (отримано До год , ВСН = 2.3). br/>
1.6 Розрахунок захисту обмотки ВН трансформатора від зовнішніх КЗ
Найбільш простий є МТЗ, реалізована за допомогою струмових реле РТ-40. У разі недостатньої чутливості може бути рекомендована МТЗ КП або МТЗ ПН Струм спрацьовування визначається з відносин
I сз > = I раб, max В· K з В· K сз / K у, I , (1)
В
I сз > = I сз, перед В· K отс, з , (2)
де I раб, max - максимальний робочий струм на стороні, де встановлено захист, для обмотки ВН, може прийматися рівним номінальному струму обмотки;
K з = 1,2 - коефіцієнт запасу, що враховує похибки;
K сз - коефіцієнт самозапуску, для МТЗ КП або МТЗ ПН його приймають рівним 1,0, а для МТЗ його значення визначається розрахунком. Для наближеної оцінки при малій частці рухового навантаження приймають 1,5-2,0, при великій частці - 3,0-6,0;
K в, I = 0,8 - коефіцієнт повернення струмового реле.
I сз, перед - максимальний струм спрацьовування захисту попереднього елемента, приведений до тієї стороні, на якій встановлено захист. Для розглянутого прикладу погоджують з МТЗ уведення 27,5 кВ і фідера районної навантаження.
K отс, з = 1,1 - коефіцієнт відбудування по селективності.
Коефіцієнт чутливості повинен бути не менше нормативних значень і визначається за виразом
K год , I = 0,87 В· I min, до / I сз , (3)
де I min , до - мінімальний струм трифазного КЗ в кінці зони, що захищається.
Нормативне значення коефіцієнта чутливості для основної зони захисту K год, I, Про = 1,5, для зони резервування (наприкінці суміжній лінії споживача) - K год, I, Р = 1,2. Для обмотки ВН основна зона простягається до шин СН і НН.
Струм спрацьовування реле визначиться за формулою
I ср = I сз В· K сх / K I , (4)
де КСХ - коефіцієнт схеми;
К1 - коефіцієнт трансформації трансформатора струму. За величиною струму спрацювання реле вибирається реле струму. p> Ток спрацьовування захисту для районної навантаження:
Iсз> = 11,5 О‡ 1.2 О‡ 2/0.8 = 34.5 А.
Розрахунок параметрів захисту для сторони 10,5 кВ.
Iсз. > = 841 О‡ 1.2 О‡ 2/0.8 = 2523 А,
Iсз. > = 34,5 О‡ 1,1 = 38 А,
Iсз. = 2560 А,
Коефіцієнт чутливості для основної зони захисту:
До Ч, 1, Про = 0,87 О‡ 6100/2560 = 2,07
Струм КЗ на кінці лінії фідера районної навантаження
В
де U C - напруга системи. U C = 11 кВ. p> Z S - повний опір до точки КЗ.
Z S = Z л + Z Л *
В
де Z л - опір лінії районної навантаження. Для ААБ-3х70
<...
