P 1=A s (? sp -? 1 -? 2 -? 3)=19,63 х (750 - 55 - 81,25 - 40) х 10 - 1=1126,27 кН.
Тоді напруження в бетоні на початку обтиснення
? bp=P 1/A red=1126,27 х 10/685,4=16,43 МПа.
? bp/R bp=16,43/21=0,782 gt; ? =0,25 + 0,025R bp=0,775.
Втрати від швидкоплинної повзучості:
? 6=40? + 0,85? (? Bp/R bp -?)=40 х 0,775 + 0,85 х 1,365 (16,43/21 - 0,775)=31МПа,
Перші втрати складають:
? los1=55 + 81,25 + 40 + 31=207,25 МПа.
Другі втрати:
а) від усадки для бетону, підданого тепловій обробці при атмосферному тиску:
класу В35 і нижче? 8=35 МПа;
класу В40 і нижче? 8=40 МПа;
класу В45 і нижче? 8=45 МПа.
При В30 приймаємо? 8=35 МПа.
б) для обчислення втрат від повзучості бетону визначимо зусилля натягу після обтиску
P 1=A s (? sp -? los1)=19,63 (750 - 207,25) х 10 - 1=1065,42 кН.
Тоді напруження в бетоні після обтиску
? bp=P 1/A red=1065,42 х 10/685,4=15,54 МПа.
? bp/R bp=15,54/21=0,74 lt; 0,75.
Втрати від повзучості бетону
? 9=150 х? х? bp/R bp=150 х 0,85 х 15,54/21=94,38 МПа,
де?- Коефіцієнт, що враховує теплову обробку при атмосферному тиску.
Повні втрати становлять
? los=207,25 + 35 + 94,38=336,63 gt; 100 МПа.
Розрахунковий розкид напружень при механічному способі натягу приймається рівним? sp=0,1.
Сила обтиску=A s (? sp -? los)? sp, при? sp=1 -? sp=0,9 P=19,63 (750 - 336,63) х 0,9 х 10 - 1== 730,31 кН.
Зусилля сприймається перетином при утворенні тріщин:
N crc=R btn (A + 2A s E s/E b) + P=1,8 х 10 - 1 (500 + 2 х 19,63 х 200000/29000) + 730, 31== 869,05 lt; 1,15 х N n=1,15 х 957,7=1101,35,
де 1,15 - коефіцієнт враховує зниження тріщиностійкості внаслідок жорсткості вузлів ферми.
Так як умова тріщиностійкості перетину не дотримується, необхідний розрахунок по розкриттю тріщин.
Прирощення напруги в розтягнутій арматурі від повного навантаження при? sp=1:
? s=(N n - P)/A s=(957,7 - 730,31) х 10/19,63=115,84 МПа.
Прирощення напруги в розтягнутій арматурі від тривалого навантаження при? sp== 1:
? s=(N nl - P)/A s=(549,0 - 730,31) х 10/19,63 lt; 0,
отже тріщини при постійному навантаженні не розкриваються.
Коефіцієнт армування розтину? =19,63/500=0,039.
Ширина розкриття тріщин від короткочасної дії повного навантаження на рівні осі нижнього пояса (п. 4,14 [2]):
a crc1 =? ? l? (? S/E s) 20 (3, 5 - 100?)=
=1,2 х 1 х 1 (115,84/200000) 20 (3,5 - 100 х 0,02)=0,0609 мм.
З урахуванням впливу жорсткості вузлів розкриття тріщин у найбільш розтягнутих граней буде в 2 рази більше
a crc1=2 х 0,0609=0,122 мм lt; [a crc1]=0,2 мм.]
Розрахунок розтягнутого розкосу
Розтягуюче зусилля в крайньому низхідному розкосі Р1: нормативне від постійної і снігового навантаження N n=73,0 кН; нормативна від постійного навантаження N nl=41,8 кН; розрахункове значення зусилля від постійної і снігового навантаження N== 91,8 кН (табл. 8.1.1.).
Необхідна площа арматури раскоса
A s=N/R s=91,8 х 10/365=2,52 см 2.
Приймаються 4 10 А400 з A s=3,14 см 2.
Зусилля сприймається перетином при утворенням тріщин:
N crc=R btn (A + 2A s E s/E b)=1,8 х 10 - 1 (15 х 15 + 2 х 3,14 х 200000/29000)=48, 3 lt; Lt; 1,15 х N n=1,15 х 73,0=83,95,
де 1,15 - коефіцієнт враховує зниження тріщиностійкості внаслідок жорсткості вузлів ферми.
Так як умова тріщиностійкості перетину не дотримується, необхідний розрахунок по розкриттю тріщин.
Прирощення напруги в розтягнутій арматурі від повної нормативного навантаження
? s=N n/A s=73,0 х 10/3,14=232,48 МПа.
Прирощення напруги в розтягну...
