8-ю ступінь точності передачі b1 = 330мм
В
Визначаємо розрахункові контактні напруги зубів:
В
де Zh - коефіцієнт, що враховує форму сполучених поверхонь зубів в полюсі зачеплення; Zh = 1,76;
ZОµ - коефіцієнт, що враховує сумарну довжину контактних ліній; ZОµ = 0,9;
Кн - коефіцієнт навантаження; Кн = КнО± Г— КнОІ Г— КнОі Г— КнОґ, (3) - С. 32;
КнО± - коефіцієнт, що враховує нерівномірність розподілу навантаження між зубами; КнО± = 1,06, (3) - С. 39, табл. 3.4;
КнОІ - коефіцієнт, що враховує нерівномірність розподілу навантаження по ширині вінця; залежить від П€вd = b2 = 315 = 0,07; КнОІ = 1, (3) - С. 39, табл. 3.5; d2 4500
КнОі - динамічний коефіцієнт, КнОі = 1,05, (3) - С. 40, табл. 3.6;
В
Уточнюємо допускаються напруги на контактну витривалість зубів:
В
де ОґHeimb 2 = 390 МПа; КHL = +1, [S н] = 1,2.
Zr-коефіцієнт, що враховує вплив шорсткості сполучених
поверхонь; Zr = 0,9 - для 8-го ступеня точності;
Zv - коефіцієнт, що враховує вплив окружної швидкості на контактну міцність зубів; Zv = 1, (3) - С. 40.
Kl - коефіцієнт, що враховує вплив мастильного матеріалу на контактну міцність зубів; Kl = 1;
КХН - коефіцієнт, що враховує вплив розмірів зубчастого вінця;
В
Контактна міцність зубів забезпечена.
перевірки розрахунок зубів передачі на витривалість при згині
Визначаємо допустиме напруга на вигин:
В
де ОґFeim - межа витривалості при еквівалентному числі циклів, МПа;
ОґFeim = Оґ В° Feim Г— KFa Г— KFd Г— KFc Г— KFL, (3) - C.44
KFa - коефіцієнт, що враховує вплив шліфування перехідною поверхні зубів; KFa = 1;
KFd - коефіцієнт, що враховує вплив деформаційного зміцнення і електрохімічної обробки перехідною поверхні; KFd = 1;
KFc - коефіцієнт, що враховує вплив двостороннього програми навантаження;
KFc = 1;
KFL - коефіцієнт довговічності; KFL = 1;
Оґ В° Feim - межа витривалості при отнулевом циклі напружень, відповідний їх базового числа;
Оґ В° Feim1 = 1,8 НВ = 1,8 Г— 180 = 324 МПа - для зубчатого вінця;
Оґ В° Feim2 = 1,8 Г— 200 = 360 МПа - для шестерні;
ОґFeim2 = 324 Г— 1 Г— 1 Г— 1 = 324 МПа - для зубчастого вінця;
ОґFeim1 = 360 Г— 1 Г— 1 Г— 1 = 360 МПа - для шестерні;
Ys - коефіцієнт, що враховує градієнт напружень, що залежить від модуля; інтерполіруя отримуємо -
В
Yr - коефіцієнт, що враховує шорсткість перехідної поверхні; Yri = Yr2 = 1;
KxF2 - коефіцієнт, враховує розміри зубчастого колеса;
В
[Sf] - коефіцієнт безпеки; [Sf] = [В
Визначимо відношення [Оґf] 1/Y1 - для шестерні і [Оґf] 2/Y2 для зубчастого вінця; де Y1 і Y 2-коефіцієнти, що враховують форму зуба; Y1 - 4,09; Y2 = 3,6;
В
- розрахунок зубів на вигин ведемо по зубчастому вінця.
Визначаємо розрахункові напруги вигину:
В
KF2 - коефіцієнт навантаження; KF2 = KFОІ Г— Kfv; (3) - C.42;
KFОІ - коефіцієнт нерівномірності розподілу навантаження, залежить від ХВО = b2/d2 == 315/4500 = 0,07; KFОІ = l.
Kfv - динамічний коефіцієнт; Kfv = 1,25; Kf2 = 1 Г— 1,25 = 1,25.
В
Витривалість зубів на вигин забезпечена, т. к. Оґf2 = 28,5 МПа <[Оґf] 2 = 44,6 МПа.
5.5 Розрахунок деталей машини на міцність
5.5.1 Розрахунок вала подвенцовой шестерні
Вихідні дані:
1) передається валом поводить момент-Т = Т2 = 13446 Н. м = 13446 Г— 10 3 Н.мм;
2) кутова швидкість П‰ = П‰2 = 3,86 рад/с;
3) окружна сила на шестірні-Ft = 49,8 Г— 10 3 Н;
4) радіальна сила на шестірні-Fr = 18,1 Г— 10 3 Н;
Проектувальний розрахунок
Визначаємо діаметр кінця валу (під напівмуфту) з розрахунку тільки на кручення:
В
де Мк - крутний момент, чинний в перетинах кінця вала, Н.мм;
Мк = T = 13446 Г— 10 3 Н.мм;
[Д©] до - допустиме напруження кручення, МПа (Н/мм 2 ); [Д©] к = 20 .. .30 Н/мм 2 ;
приймаємо [Д©] к = 30 МПа (н/мм 2 )
В
приймаємо по ГОСТ 6036-69 d = 150 мм.
Перевірочний розрахунок вала
Викреслює схему подвенцовой шестерні і призначаємо діаметри шийок валу (см.ріс. 5.4а): зліва - направо:
1) d1 = 150 мм - під посадку напівмуфти;
2) dп = 170 мм - під посадку підшипників;
3) dш = 190 мм - під посадку подвенцовой шестерні.
Викре...
