и пазового поля. У першу чергу будується діаграма струму в провідниках, що лежать в одному шарі при прямолінійною комутації (рис. 12.1). br/>В
Рис. 12.1.Діаграмма пазового поля
Масштаби струму і лінійний вибираються: = 510 А/мм, = 1 (лінійний масштаб відкладається по осі Х - див. рис. 12.1).
- ширина щітки, приведена до кола якоря:
= мм. (12.13)
Зрушення між началами комутації суміжних провідників у лінійному масштабі відповідає колекторному діленню, наведеним до окружності якоря (це відноситься як для самоіндукції, так і взаємоиндукції)
. (12.14)
Величина укорочення кроку:
Тоді середні значення ЕРС можуть бути розраховані за формулами:
В В
Потім будується діаграма ЕРС самоіндукції і взаємоіндукції, що наводяться в тих же провідниках паза (рис. 12.1).
Масштаб ЕРС рекомендується приймати рівним mе = 0,2 В/мм.
Якщо обмотка виконана з укороченням кроку, то діаграма ЕВП зміщується щодо діаграми e сп на величину укорочення кроку (саме цієї нагоди відповідає рис. 12.1). За ріс.12.1 визначимо ширину зони комутації bзк і значення реактивної Е.Д.С. еpmax = 4.23 В.
При багатошаровій обмотці (розташування провідників плазом), ЕРС, яка буде наводитися в провіднику при комутації, залежить від положення провідника в пазу. Коефіцієнти само-та взаємоіндукції кожного провідника різні і визначаються для шару К (відлік До ведеться від верху паза) при загальному числі шарів в пазу m = 10. br/>
; (12.15)
. (12.16)
В В
В В В В В
Визначимо сумарні індуктивності провідників, з'єднаних в обох пазах:
В В В В В
На підставі отриманих значень і визначаємо ЕРС і. Розрахункове значення реактивної ЕРС визначається з діаграми, отриманої геометричним складанням ординат діаграми і (рис. 12.1). З діаграми визначається також ширина зони комутації. p> 12. Визначення максимально допустимої ступеня ослаблення поля
Одним з основних вимог, що пред'являються до тяговим характеристикам електровозів, є найбільш повне використання потужності тягових двигунів у всьому діапазоні швидкостей аж до максимальної/1, стор 29 /.
Для того щоб виконати цю вимогу, двигун повинен володіти хорошими регулювальними властивостями, які оцінюються коефіцієнтом регульованості.
. (13.1)
З розгляду цього виразу очевидно, що для збільшення значення при проектуванні необхідно прагнути до зменшення коефіцієнта насичення машини і ослаблення поля (одержання малих значень коефіцієнта-ослаблення поля).
Для тягових двигунів без компенсаційної обмотки значення встановлюється, виходячи з потенційних умов на колекторі, які залежать від ступеня спотворення поля головних полюсів полем якоря.
У тягових двигунів з компенсаційною обмоткою поле якоря практично не впливає на потенційні умови на колекторі, тому критерій для визначенн...
