- Приведена висота в калібрі. p> Довжина вогнища деформації:
мм. (12)
Розрахуємо контактну площу прокатки:
F 1 = 0.5 Г— (B 0 + B 1 ) Г— l c мм < sup> 2 , (13)
де B 0 - ширина розкату перед входом в даний калібр;
B 1 - ширина розкату;
l c - довжина осередку деформації.
Знайдемо довжину розкату по проходах. При довжині вихідної заготовки 5 метрів з опису технології прокатки на даному таборі. p> Довжини розкату по проходах:
L i = L i -1 Г— О» i мм, (14)
де L i -1 - довжина попереднього розкату;
О» i - коефіцієнт витяжки.
Визначимо опір деформації стали 70 за методом термомеханічних коефіцієнтів В.І. Зюзіна:
Пѓ = Пѓ од Г— До t Г— До Оµ Г— До u МПа, (15)
де Пѓ од - Базисне значення опору деформації, визначається для даної марки сталі при t = 1000 0 C, Оµ = 0,1 і u = 10 з -1 ;
До t , До Оµ , До u - термомеханічні коефіцієнти, що враховують відповідно вплив температури прокатуваного металу, ступеня і швидкості деформації. Ці коефіцієнти визначаються за формулами або кривим, побудованим для кожної марки сталі. У нашому випадку для стали 10 пс визначимо ці коефіцієнти за малюнками 7.1 та 7.2.
Рис. 7.1. Температурний До t і статечної До Оµ коефіцієнти стали 20ПС
В
Рис. 7.2. Швидкісний До u коефіцієнт стали 20ПС
В
Для сталі 20 пс Пѓ од = 82,32 МПа. [12]
Визначаємо температуру розкату перед входом в другу кліть. Для цього розрахуємо час охолоджування гуркоту, яке складається з паузи на передачу розкату від однієї кліті до іншої і машинного часу прокатки.
Розрахуємо час охолоджування гуркоту:
сек, (16)
де L p - довжина рольганга;
V р - швидкість рольганга;
L 1 - довжина розкату;
L ш - довжина шлепера;
V ш - швидкість шлепера;
V 1 - швидкість прокатки в даної кліті.
Знайдемо підвищення температури металу внаслідок переходу механічної енергії деформації в теплоту:
О”t д = 0,183 Г— Пѓ Г— lnО» 0 C, (17)
де Пѓ - опір деформації сталі;
О» - коефіцієнт витяжки.
Розрахуємо периметр поперечного перерізу розкату після проходу:
П = 2 Г— (Н з + В) мм, (18)
де Н з - Приведена висота в калібрі;
B - ширина розкату.
Тоді на основі використання методу А.І. Целікова зміна температури розкату за час прокатки в калібрі і переміщення до наступного калібром складе:
0 С, (19)
де t 0 - температура розкату перед входом у розглянутий калібр;
П - периметр поперечного перерізу розкату після проходу;
П„ - час охолоджування гуркоту;
П‰ - площа поперечного перерізу розкату після проходу;
О”t д - підвищення температури металу внаслідок переходу механічної енергії деформації в теплоту.
Температура металу перед заходом в наступну кліть:
t i = t i -1 - О”t 0 С, (20)
де t i -1 - температура прокатки в попередньої кліті;
О”t - зміна температури розкату за час прокатки в калібрі і переміщення до наступного калібром складе.
Розрахуємо контактний тиск прокатки за методом В.С. Смирнова:
р = 1,08 Г— n Пѓ Г— n ж Г— n ф Г— Пѓ МПа, (21)
де n Пѓ - коефіцієнт напруженого стану, що враховує вплив на контактний тиск зовнішнього тертя;
n ж - коефіцієнт, враховує вплив зовнішніх зон по відношенню до геометричного вогнища деформації;
n ф - коефіцієнт форми профілю.
Знайдемо коефіцієнт напруженого стану:
n Пѓ =, (22)
де Оґ - коефіцієнт враховує вплив контактного тертя на форму осередку деформації;
Оµ - відносне обтиснення.
Визначимо коефіцієнт враховує вплив контактного тертя на форму осередку деформації:
, (23)
де Ој - коефіцієнт зовнішнього тертя;
l c - довжина осередку деформації;
? Н з - Абсолютна зміна наведеної висоти. p> Коефіцієнт зовнішнього тертя:
Ој = 0,55 - 0,00024 Г— t, (24)
де t - температ...
