ура деформованого металу.
Знайдемо відношення довжини осередку деформації до середнього значення наведеної висоти:.
Визначимо значення коефіцієнта, що враховує вплив зовнішніх зон по відношенню до геометричному вогнища деформації:
n ж =, (25)
де - фактор форми вогнища деформації.
Знайдемо коефіцієнт форми профілю:
n ф =, (26)
де l c - довжина осередку деформації;
Ој - коефіцієнт зовнішнього тертя;
? Н з - Абсолютна зміна наведеної висоти. p> Розрахуємо зусилля прокатки:
Р = р Г— F Г— 10 -6 МН, (27)
де р - контактна тиск прокатки;
F - контактна площа прокатки.
Визначимо коефіцієнт плеча додатка зусилля прокатки за формулою М.А. Зайкова - Н.А. Федорова:
П† п = 5,85 - 11 в€™ + 7,35 в€™ - 1,58 в€™, (28)
де - фактор форми вогнища деформації.
Розрахуємо крутний момент деформації:
М вал = 2 Г— Р Г— l c Г— П† п кН Г— м, (29)
Обмеження по швидкісному режиму прокатки перевіряємо за формулами (26) і (27) з урахуванням коефіцієнта завантаження електродвигунів стана.
Коефіцієнт завантаження електродвигунів стана по зусиллю прокатки:
, (30)
де Р - зусилля прокатки;
Р max - максимально допустимий зусилля прокатки.
м/с; (31)
м/с, (32)
де D до - катає діаметр;
n max , n max - відповідно максимально можливі і мінімальні частоти обертання валків (див. табл. 2.1);
k - коефіцієнт завантаження електродвигунів стана.
Визначимо годинну продуктивність стану:
, (33)
де G - маса заготовки;
Т т - Такт прокатки;
До і - Коефіцієнт використання;
Приймаються До і = 095. br/>
8. Розрахунок енергосилових параметрів прокатки
Вихідними даними для розрахунку енергосилових параметрів служать дані розрахунку калібрування.
Розрахунок енергосилових параметрів виконаємо по методика наведеної вище.
За формулою (1) розрахуємо площа смуги в кожному калібрі:
П‰ 1 = 307 Г— 73 + 2 ((60 + 125) Г— 96,4/2 + (66,3 + 137,5) Г— 87,2/2) = 58016 мм 2 ;
П‰ 2 = 317 Г— 48,3 + 2 ((34 + 69) Г— 88,4/2 + (52 + 51) Г— 88,4/2) = 33521,5 мм 2 ;
П‰ 3 = 328 Г— 30,8 + 2 ((20 + 44) Г— 89,6/2 + (30 + 41,4) Г— 80,4/2) = 21577,4 мм 2 ;
П‰ 4 = 338 Г— 19,7 + 2 ((14 + 30,3) Г— 81,6/2 + (18 + 26) Г— 81,6/2) = 13864 мм 2 ;
П‰ 5 = 348 Г— 13 + 2 ((7,4 + 20) Г— 82,8/2 + (12,4 + 18,8) Г— 73,6/2) = 9089 мм 2 ;
П‰ 6 = 355 Г— 9,55 + 2 ((6,04 + 16) Г— 74,8/2 + (7,4 + 14,6) Г— 74,8/2) = 6684,4 мм 2 ;
П‰ 7 = 358 Г— 8,3 + 2 ((4,5 + 13,56) Г— 76/2 + (6,04 + 14,4) Г— 66,8/2) = 5709,4 мм 2 ;
П‰ 8 = 360 Г— 7,6 + 2 ((5,31 + 13,5) Г— 68/2 + (5,31 + 13,5) Г— 68/2) = 5294 мм 2 .
Для розрахунку швидкісного режиму і енергосилових параметрів прокатки фасонні смуги перераховуємо на відповідні прямокутні за методом наведеної висоти. Розрахуємо за формулою (2) значення наведеної висоти:
Н з1 = 58016/307 = 189 мм; Н с2 = 33521,5/316,8 = 105,8 мм;
Н с3 = 21577,4/328 = 66 мм; Н с4 = 13864/338 = 41 мм;
Н с5 = 9089/348 = 26 мм; Н с6 = 6684,4/355 = 19 мм;
Н с7 = 5709,4/358 = 16 мм; Н с8 = 5294/360 = 15 мм. p> Визначимо катають діаметри валків. Розрахунок будемо вести при максимальних діаметрах валків (Див. табл. 2.1), щоб визначити максимальну енергосилові завантаження устаткування стану. За формулою (3) розрахуємо що катають діаметри:
D 1 = 1000 - 189 = 811 мм; D 2 = 1000 - 105,8 = 894,2 мм;
D 3 = 1000 - 66 = 934 мм; D 4 = 800 - 41 = 759 мм;
D 5 = 800 - 26 = 774 мм; D 6 = 800 - 19 = 781 мм;
D 7 = 800 - 16 = 784 мм; D 8 = 800 -15 = 785 мм. p> Знайдемо коефіцієнт витяжки в калібрах за формулою (4):
О» 1 = 89925/58016 = 1,55; О» 2 = 58016/33521,5 = 1,73; О» 3 = 33521,5/21577,4 = 1,55;
О» 4 = 21577,4/13864 = 1,55; О» 5 = 13864/9089 = 1,53; О» 6 = 9089/6684,4 = 1,36;
О» 7 = 6684,4/5709,4 = 1,17; О» 8 = 5709,4/5294 = 1,08. p> Визначимо за формулою (5) кінцеву швидкість прокатки у во...