сьмий кліті, виходячи з максимально допустимої швидкості валків в чистової кліті з урахуванням запасу на регулювання в зв'язку з переточуваннями валків у розмірі 5%:
м/с.
Приймаються кінцеву швидкість прокатки 6,4 м/с.
Знайдемо по формулою (7) швидкості в інших калібрах з умови сталості секундних обсягів металу:
м/с; м/с; м/с; м/с;
м/с; м/с; м/с.
З урахуванням знайдених швидкостей прокатки знайдемо за формулою (6) частоту обертання валків:
про/хв; про/хв;
об/хв; об/хв;
об/хв; об/хв;
об/хв; об/хв.
Визначимо абсолютна зміна наведеної висоти за формулою (8):
? Н з1 = (263 - 189) = 74 мм;? Н с2 = (189 - 106) = 83 мм;
? Н с3 = (106 - 66) = 40 мм;? Н с4 = (66 - 41) = 25 мм;
? Н с5 = (41 - 26) = 15 мм;? Н с6 = (26 - 19) = 7 мм;
? Н с7 = (19 - 16) = 3 мм;? Н с8 = (16 - 15) = 1 мм. p> Визначимо середнє значення наведених висот у калібрі за формулою (9):
Н СР1 = (263 + 189)/2 = 226 мм; Н СР2 = (189 + 106)/2 = 148 мм;
Н СР3 = (106 + 66)/2 = 86 мм; Н СР4 = (66 + 41)/2 = 53,5 мм;
Н ср5 = (41 + 26)/2 = 33,5 мм; Н СР6 = (26 + 19)/2 = 22,5 мм;
Н ср7 = (19 + 16)/2 = 17,5 мм; Н ср8 = (16 + 15)/2 = 15,5 мм. p> Знайдемо по формулою (10) відносне обтиснення в кожній кліті:
;;;;;
;;.
У кожному калібрі визначимо за формулою (11) швидкість деформації металу:
з -1 ; з -1 ;
з -1 ; з -1 ;
з -1 ; з -1 ;
з -1 ; з -1 .
Розрахуємо по формулою (12) довжину осередку деформації:
мм; мм;
мм; мм;
мм; мм;
мм; мм.
Розрахуємо контактну площу прокатки за формулою (13):
F 1 = 0,5 Г— (300 + 307) Г— 173,2 = 52566,2 мм 2 ;
F 2 = 0,5 Г— (307 + 316,8) Г— 172,6 = 51833 мм 2 ;
F 3 = 0,5 Г— (316,8 + 328) Г— 136,7 = 44072,1 мм 2 ;
F 4 = 0,5 Г— (328 + 338) Г— 97,4 = 32434,2 мм 2 ;
F 5 = 0,5 Г— (338 + 348) Г— 76,2 = 26136,6 мм 2 ;
F 6 = 0,5 Г— (348 + 355,2) Г— 52,3 = 18388,68 мм 2 ;
F 7 = 0,5 Г— (355,2 + 358) Г— 34,3 = 12231,38 мм 2 ;
F 8 = 0,5 Г— (358 + 360) Г— 20 = 7800 мм 2 . p> Приймаючи початкову довжину двотаврової балки 5 метрів, знайдемо за формулою (14) довжини розкату по проходах:
L 1 = 5 Г— 1,55 = 7,75 мм; L 2 = 7,75 Г— 1,73 = 13,4 мм; L 3 = 13,4 Г— 1,55 = 20,7 мм;
L 4 = 20,7 Г— 1,55 = 32 мм; L 5 = 32 Г— 1,53 = 49,3 мм; L 6 = 49,3 Г— 1,36 = 67 мм;
L 7 = 67 Г— 1,17 = 78 мм; L 8 = 78 Г— 1,08 = 84 мм. p> Надалі розрахунок будемо вести по кожній кліті окремо по ходу прокатки, так як для розрахунку зміни температури металу по проходах нам необхідно знати температуру металу в попередній кліті.
Виконаємо розрахунок для першої кліті.
Визначимо опір деформації стали 20 пс за формулою (15) за методом термомеханічних коефіцієнтів В.І. Зюзіна. Термомеханічні коефіцієнти визначимо за графіками рисунків 7.1 і 7.2. Виходячи з того, що початкову температуру прокатки в першій кліті приймаємо рівною 1130 0 С, відносне обтиснення в першій кліті одно Оµ 1 = 0,28 та швидкість деформації металу U 1 = 0,7 с -1 . Початкову температуру прокатки приймаємо виходячи з того, що вона є мінімально можливою температурою початку прокатки. До t = 0,78; До Оµ = 1,39; До u = 0,7. Базисне значення опору деформації, визначається для даної марки стали одно Пѓ од = 82,32 МПа. p> Пѓ 1 = 82,32 Г— 0,78 Г— 1,39 Г— 0,7 = 62,47 МПа. p> Визначаємо температуру розкату перед входом в другу кліть.
Розрахуємо по формулою (16) час охолоджування гуркоту:
сек.
Знайдемо по формулою (17) підвищення температури металу внаслідок переходу механічної енергії деформації в теплоту:
О”t д = 0,183 Г— 62,47 Г— ln 1,36 = 3,5 0 C.
Розрахуємо периметр поперечного перерізу розкату після проходу по формулі (18):
П 1 = 2 Г— (189 + 307) = 992 мм. p> Визначимо зміна температури розкату за час прокатки в калібрі і переміщення до наступного калібром за формулою (19):
0 С.
Знайдемо по формулою (20) температура металу перед заходом в наступну кліть:
t
