Реферат Профіль для металевих конструкцій

> 2 = 1130 - 8 = 1122 0 С.

Аналогічно виконаємо розрахунок для всіх наступних калібрів.

За формулою (24) знайдемо коефіцієнт зовнішнього тертя для кожного калібру:

Ој 1 = 0,55 - 0,00024 Г— 1122 = 0,281; Ој 2 = 0,55 - 0,00024 Г— 1097 = 0,287;

Ој 3 = 0,55 - 0,00024 Г— 1069 = 0,2934; Ој 4 = 0,55 - 0,00024 Г— 1047 = 0,299;

Ој 5 = 0,55 - 0,00024 Г— 1022 = 0,305; Ој 6 = 0,55 - 0,00024 Г— 924 = 0,328;

Ој 7 = 0,55 - 0,00024 Г— 905 = 0,333; Ој 8 = 0,55 - 0,00024 Г— 882 = 0,338. p> Знайдемо по формулою (23) коефіцієнт, що враховує вплив контактного тертя на форму вогнища деформації в кожному калібрі:

;;

;;

;;

;.

Знайдемо по формулою (22) коефіцієнт напруженого стану:

n Пѓ 1 =; n Пѓ 2 =;

n Пѓ 3 =; n Пѓ 4 =;

n Пѓ 5 =; n Пѓ 6 =;

n Пѓ 7 =; n Пѓ 8 =.

Визначимо за формулою (25) значення коефіцієнта, що враховує вплив зовнішніх зон по відношенню до геометричного вогнища деформації:

n ж1 =; n ж2 =; n ж3 =;

n Ж4 =; n Ж5 =; n Ж6 =;

n Ж7 =; n Ж8 =.

Знайдемо коефіцієнт форми профілю використовуючи формулу (26):

n ф1 =; n ф2 =;

n ф3 =; n Ф4 =;

n Ф5 =; n Ф6 =;

n Ф7 =; n ф8 =.

Розрахуємо контактна тиск прокатки за формулою (21):

р 1 = 1,08 Г— 1,08 Г— 1,12 Г— 0,897 Г— 62,47 = 73,2 МПа;

р 2 = 1,08 Г— 1,028 Г— 0,92 Г— 0,879 Г— 77 = 69,13 МПа;

р 3 = 1,08 Г— 1,03 Г— 0,74 Г— 1 Г— 100 = 82,32 МПа;

р 4 = 1,08 Г— 1,034 Г— 0,65 Г— 1,05 Г— 115 = 87,65 МПа;

р 5 = 1,08 Г— 1,042 Г— 0,49 Г— 1,17 Г— 115,3 = 74,39 МПа;

р 6 = 1,08 Г— 1,025 & ti mes; 0,47 Г— 1,43 Г— 153 = 113,83 МПа;

р 7 = 1,08 Г— 1,008 Г— 0,6 Г— 1,84 Г— 118,5 = 142,4 МПа;

р 8 = 1,08 Г— 1,001 Г— 0,86 Г— 2,7 Г— 133,7 = 335,6 МПа. p> Розрахуємо зусилля прокатки за формулою (27):

Р 1 = 73,2 Г— 52566,2 Г— 10 -6 = 3,85 МН; Р 2 = 69,13 Г— 51833 Г— 10 -6 = 3,58 МН;

Р 3 = 82,32 Г— 44072,1 Г— 10 -6 = 3,63 МН; Р 4 = 87,65 Г— 32434,2 Г— 10 -6 = 2,84 МН;

Р 5 = 74,39 Г— 26136,6 Г— 10 -6 = 1,94 МН; Р 6 = 113,83 Г— 18388 Г— 10 -6 = 2,09 МН;

Р 7 = 142,4 Г— 12231 Г— 10 -6 = 1,74 МН; Р 8 = 335,6 Г— 7800 Г— 10 -6 = 2,6 МН. p> Визначимо за формулою (28) коефіцієнт плеча додатка зусилля прокатки:

П† п1 = 5,85 - 11 Г— 0,77 + 7,35 Г— 0,77 2 - 1,58 Г— 0,77 3 = 0,989;

П† п2 = 5,85 - 11 Г— 1,16 + 7,35 Г— 1,16 2 - 1,58 Г— 1,16 3 = 0,514;

П† П3 = 5,85 - 11 Г— 1,59 + 7,35 Г— 1,59 2 - 1,58 Г— 1,59 3 = 0,59;

П† п4 = 5,85 - 11 Г— 1,82 + 7,35 Г— 1,82 2 - 1,58 Г— 1,82 3 = 0,65;

П† п5 = 5,85 - 11 Г— 2,27 + 7,35 Г— 2,27 2 - 1,58 Г— 2,27 3 = 0,272;

П† П6 = 5,85 - 11 Г— 2,32 + 7,35 Г— 2,32 2 - 1,58 Г— 2,32 3 = 0,161;

П† П7 = 5,85 - 11 Г— 1,96 + 7,35 Г— 1,96 2 - 1,58 Г— 1,96 3 = 0,63;

П† П8 = 5,85 - 11 Г— 1,29 + 7,35 Г— 1,29 2 - 1,58 Г— 1,29 3 = 0,5. p> Всі кліті стана мають індивідуальний привід. Знайдемо за формулою (30) коефіцієнт завантаження електродвигунів стана по зусиллю прокатки:

Мн; Мн; Мн;

Мн; Мн; Мн;

Мн; Мн.

За формулою (33) визначимо продуктивність стану на годину:

т/ч.

Результати розрахунку основних технологічних параметрів прокатки наведені в таблиці 8.1.

Таблиця 8.1. Результати розрахунку основних технологічних параметрів прокатці двотаврової балки № 36

№ кліті

Н з ,

Мм

D до ,

мм

V,

м/с

n,

об/хв