нсформації ТТ.
приймаємо (30)
приймаємо (300) Вторинний струм в плечах захисту (А). Максимальний первинний струм, що проходить через трансформатор при КЗ між трьома фазами на шинах НН (в точці К 4):
Первинний струм небалансу без урахування складової, тому поки невідомо наскільки точно буде підібрано число витків зрівняльних обмоток:
де: - складова, обумовлюється похибкою ТТ;
- складова, обумовлюється регулюванням напруги трансформатора, що захищається.
де: К а - коефіцієнт аперіодичне, що враховує перехідний режим;
До одн.- Коефіцієнт однотипності;
?- Відносне значення струму намагнічування, рівне повної похибки ТТ.
Попередньою струм спрацювання захисту по двом розрахунковим умовам:
) по умові налагодження від струму небалансу:
де: К о=1,3 - коефіцієнт відбудування, що враховує похибки реле і необхідний запас;
) по умові налагодження від кидка струму намагнічення:
де: К о=1,3 - коефіцієнт відбудування захисту від кидків струму намагнічування, що приймається за умови, що надійність відбудови уточнюється при першому (5-кратному) включенні трансформатора під напругу;
I нТ - номінальний струм трансформатора.
До подальшого розрахунку приймаємо більший струм спрацьовування захисту:
Попередня перевірка чутливості захисту при пошкодженнях в зоні її дії.
Поздовжня ДЗТ на вимогу ПУЕ повинна мати коефіцієнт чутливості близько 2,0. Допускається зниження коефіцієнта чутливості до значення близько 1,5 в тих випадках, коли забезпечення коефіцієнта чутливості близько 2,0 пов'язано зі значним ускладненням захисту або технічно недосяжно.
Т.к. Кч вийшов більше мінімально допустимого необхідного ПУЕ значення, то розрахунок продовжуємо.
Число витків обмоток реле, з урахуванням того, що на комутаторі реле РНТ - 565 можна підібрати практично будь-яке ціле число витків як робочої, так і зрівняльної обмоток. Розрахунок починаємо з вибору числа витків для боку 6 кВ трансформатора, що захищається.
де: F ср=100А - магнитодвижущая сила спрацьовування реле;
I ср.осн - струм спрацьовування реле, віднесений до основної стороні, який визначається приведенням первинного струму спрацьовування захисту до вторинних ланцюгах ТТ основної сторони.
В якості? осн попередньо приймаємо найближче менше ціле число витків:? осн=6 витків
Число витків? 1расч. обмотки НТТ реле для не основний боку трансформатора, що захищається:
де: I осн.В і I 1В - вторинні струми в плечах захисту для основної і не основної сторони, відповідні номінальної потужності трансформатора.
Попередньо приймаємо найближче ціле число витків:
? 1 =? 2ур=6 витків,
Струм небалансу з урахуванням складової:
Струм спрацьовування захисту на основний стороні:
Остаточне значення коефіцієнта відбудови захисту:
умова виконується.
Коефіцієнт чутливості для струму спрацьовування захисту, відповідного остаточно прийнятому:
lt; 2
lt; 2
Т.к. коефіцієнт чутливості не задовольняє вимогам ПУЕ (КЧ? 2), то застосовуємо схему захисту на основі реле ДЗТ - 11.
8.4 Розрахунок параметрів спрацювання диференціальної струмового захисту трансформатора на основі реле ДЗТ - 11
Для підвищення чутливості поздовжніх ДЗТ широко використовується принцип гальмування наскрізним струмом.
Малюнок 8.5 -спрощення схема диференціального захисту 2 х обмоточного трансформатора на реле серії ДЗТ - 11
На трехстержневом муздрамтеатрі НТТ є додаткова гальмівна обмотка? т, розташована на тих же крайніх стрижнях, що і вторинна обмотка? 2.
Гальмівна обмотка? т включена в одне з плечей захисту (на понижуючих трансформаторах включена з боку, протилежного живильної, тобто на стороні НН і СН) і при зовнішніх КЗ по ній проходить вторинний струм КЗ. Ця обмотка здійснює «магнітне» гальмування, тобто автоматичне збільшення струму спрацьовування захисту (загрубленіе) у міру збільшення гальмівного струму I т, рівного вторинного току КЗ. Загрубленіе реле викликається тим, що струм I т додатково насичує магнітопровід НТТ реле ДЗТ, при цьому погіршується трансформація первинного струму НТТ в його вторинну обмотку? 2 і, отже, зменшується струм в КА.
Первинні струми для всіх сторін трансф...
