ляє собою твір чотирьох коефіцієнтів:
,
де,,, - коефіцієнти, учитивал вплив ширини прокочується смуги, зовнішнього тертя, зовнішніх зон і натягу.
Коефіцієнт враховує перерозподіл контактних дотичних напружень у зв'язку з розширенням в тих випадках, коли, де - довжина дуги контакту,
;
Коефіцієнт - у разі гарячої прокатки при відношенні визначають за формулою:
,
коли ставлення:
.
коли ставлення:
При прокатці високих смуг з невеликими зобтисненням, коли, великий вплив на контактний тиск впливають зовнішні поздовжні зони. Залежність їх впливу в інтервалі виражається емпіричним рівнянням:
.
Так як прокатка ведеться без натягу.
Як випливає з експериментальних даних, тиск при прокатці в калібрах зазвичай вище, ніж при прокатці на гладкій бочці, і визначається за формулою, МПа:
,
де - МПа, - коефіцієнт, що враховує вплив умови тертя і форми калібру на контактний тиск. Цей коефіцієнт можна знайти з виразу:
,
тут - кут охоплення смуги стінками калібру в площині виходу з валків. При прокатці в складних фасонних калібрах.
Момент, необхідний для приводу двох валків, знаходять за формулою, кН · м:
,
де вертикальна складова зусилля прокатки, кН;- Довжина дуги контакту, м;- Координата центра ваги епюри щодо осі валків.
Коефіцієнт плеча може змінюватися в межах. Для практичних розрахунків можна користуватися досвідченими значеннями коефіцієнта в залежності від ставлення, отримані при прокатці сталей без натягу смуги.
Потужність прокатки, кВт:
,
де - кН · м, - кутова швидкість обертання валків, с - 1.
Розрахуємо енергосилові параметри для кліті 13г.
При прокатці в калібрах розрахунок ведемо за методом наведеної смуги.
,
де - площа поперечного перерізу профілю (див. вище), - ширина калібру.
мм;
мм;
мм;
мм;
;
Визначимо коефіцієнт тертя.
,
(сталеві валки);
Для визначення коефіцієнта необхідно знати окружну швидкість. При об/хв окружна швидкість дорівнює
м/с.
м/с,= gt ;;
Для стали 35ГС;
;
;
Для решти калібрів швидкість перебувати через коефіцієнти витяжки, так як прокатка ведеться на безперервному стані:
,
де;
,;
Довжина дуги захоплення;
мм;
мм;
мм;
;
= gt;
Так як, то;
;
;
;
Фактичний опір деформації;
Для Ст 35ГС МПа;
За емпіричними кривим знаходимо,,:
();
Відносне обтиснення,;
Швидкість деформації,
де - окружна швидкість, м/с;
- довжина дуги захвату, м;
с - 1,;
МПа;
Контактний тиск:
МПа;
Площа контакту:
мм2;
Зусилля прокатки:
* 313=+241949 Н, (кН);
Момент прокатки:
, y - коефіцієнт плеча рівнодіючої сили Р
, по емпіричної кривої;
кН · м;
Потужність прокатки:
,
Кутова швидкість с - 1;
кВт;
Потужність приводу
[Nдв * 0.85] gt; Nпрпр - потужність прокатки, кВтдв * 0.85=525 * 0.85=446 кВт gt; Nпр= gt; двигун обраний з достатнім запасом потужності.
Силовий розрахунок гвинтової передачі механізму регулювання розчину валків.
Гвинт: наполеглива різьблення? 80 х 10 мм.
середній діаметр dср=77 мм.
Діаметр п'яти тертя 100 мм.
Зусилля прокатки 27 т.
Вага 1 валка з комплектом подушок 1100 кг.
Вага гвинта 40 кг.
Вага механізму установки валків 500 кг.
Діаметр гідроциліндра уравновешивающего DЦ=36 мм.
Тиск 100 атм.
Зусилля, що розвивається гідроциліндром
Сумарна зусилля 8-ми гідроциліндрів одно +8144 кг
Необхідна швидкість переміщення подушки:
при перевалці V=0,33 мм/с;
при регулюванні калібрів V=0,05 мм/с.
Визначимо необхідну швидкість переміщення гвинта
об/с - 10 мм/с:
об/с - 0,33 мм/с (0,05 мм/с)
(при перевалці)
при регулюванні калібрів
(g + r?)=tg (2,36 ° + 6,58 °)=0,16
Мкр=Мкр1 + Мкр2 + Мкртр
Мкр1=0,5 F1? d2? tg (g + r?)
Мкр2=0,5 F2? d2? tg (g + r?)
Мкр2=0,5 (1018 + 275)? 0,08? 0,16=8,27 кгм
=(550 + 125 + 40) 0,1? 0,1? 0...
