br />
а) При:
;
б) При:
.
10. Відносне осьове переміщення двох гайок, необхідне для створення натягу:
а) При:;
б) При:
.
11. Необхідне збільшення діаметра кульок для створення натягу:
а) При:
б) При:
12. Осьове переміщення гайки щодо гвинта в результаті контактної деформації при навантаженні:
а) При:
б) При:
Т.к. при цьому навантаження істотно менше, ніж гранично допустима, необхідно зменшити величину. Відповідно до формули 19 (стор.23, (12)):
13. Деформація розтягу (або стиску) гвинта:
- модуль поздовжньої пружності матеріалу контактуючих тіл,;- Найбільша робоча довжина гвинта,.
. ККД передачі при наявності натягу і навантаження:
, де
- сила, що діє на кульки перший гайки;
- сила, що діє на кульки другий гайки.
При дії осьового навантаження кульки однієї гайки додатково навантажуються, а кульки іншого - розвантажуються, т.е.
За графіком на рис. 10. (стор.21, (12)) визначаємо значення:
; ; ;.
а) Визначимо при:
Отже, при дорівнюватиме
.
б) Визначимо при:
Отже, при дорівнюватиме.
. Найменше навантаження, починаючи з якої передача перестане бути самогальмується.
а) При:
;
б) При:
.
. Момент холостого ходу визначається за формулою:
а) При:
б) При:
Вибираємо величину сили натягу в межах, виходячи з таких міркувань:
при податливість з'єднання гвинт-гайка приблизно в 2 рази менше, ніж при (відповідно при навантаженні). Однак зменшення податливості передачі з урахуванням деформації гвинта складає всього 36% (відповідно і), якщо врахувати піддатливість опор гвинта, то виграш виявиться ще менше.
З іншого боку, при ККД передачі знижується до 0,93 проти 0,94 при (при навантаженні), а момент холостого ходу підвищується в 2 рази. Доцільно тому призначити величину близьку до мінімальної (тобто до 130,5 Н ), збільшивши її з метою компенсації похибок виготовлення і регулювання в 1,3-1,5 рази.
Вибираємо величину натягу. Різнорозмірними кульок не повинна перевищувати 1-2 мкм , а шорсткість поверхні різьблення не нижче 0,8 мкм .
3.4.9 Вибір двигуна й визначення потужності приводу обертання осьового інструменту револьверної головки
Мінімальні обороти двигуна призначаємо при фрезеруванні заготовки з високоміцної сталі 43Х3СНМВФА
Глибина фрезерування t=10 мм.
Приймемо подачу на зуб S z=0.12 мм, при діаметрі фрези 20 мм.
Швидкість різання:
V =, м/хв
де V - швидкість різання;
CV, q, m, x, y, u, p визначаємо за табл. 39 (4, 358);
Т - період стійкості, хв;
t - глибина різання, мм;
KV - загальний поправочний коефіцієнт;
S z - подача на зуб, мм;
B - ширина фрезерування, мм;
z - число зубів фрези.
K V=K MV? K Пv? K ІV, де K MV -коефіцієнт, що враховує якість оброблюваного матеріалу,
K Пv ??коефіцієнт, що враховує стан поверхні заготовки,
K ІV - коефіцієнт, що враховує матеріал інструменту.
Тоді CV=108, q=0.3, m=0.26, x=0.3, y=0.25, u=0, p=0,
Т=80 хв, t=3,0 мм, В=4 мм, z=2, K MV=0.95, K Пv ??= 0.9, K ІV=1.0.
K V=0,95? 0,9? 1,0=0,855.
V== 9.149 м/хв.
np=V/(p? d)=87.149/(p? 0.076)=1284.45 хв - 1
Визначимо силу різання
Рz =, Н
Рz=Н
Потужність різання
Nе =, кВт
Nе=кВт
Для підрахунку максимальних обертів двигуна осьового інструмент вибираємо матеріал заготовки Д16Т - алюмінієві сплави.
Діаметр свердла
Подачу S призначаємо по таблиці 26 (4, стор. 277): S=0,15 мм/об. Швидкість різання розраховується за емпіричною формулою:
де
Стійкість свердла: Т=30 хв;
=7,0; m=0,20; y=0,7; q=0,4,;
Швидкість різання:
Тоді частота обертання шпинделя:.
Проектуємо привід обертання осьового інструменту для отримання наступних характеристик:
максимальні оберти двигуна n max=3000 об/хв
мінімальні обороти двигу...
