нна бути не менше 2 м/хв. Так, на УНРС фірми «Ніппон Кока» у Фукуямою (Японія) підвищити швидкість розливання дозволили підбір відповідних шлакообразующих сумішей, зміна конструкції кристалізатора і режиму його гойдання. Використання нової суміші, яка містить LizO, дозволило довести витрата суміші до 0,3 кг/м2 [т. е. збільшити на 0,1-0,15 кг/м2) при швидкості розливання 2,2 м/хв.
Температура поверхні стінок кристалізатора підвищується зі збільшенням швидкості розливання, проте для запобігання проривів вона не повинна перевищувати 320 ° С. Фірмою був розроблений кристалізатор з щілинним охолодженням, який відповідає цій вимозі при швидкості розливання до 2,5 м/хв. Мідні стінки цього кристалізатора відчувають незначні деформації і мають стійкість між ремонтами більше 600 разлівок.
Для ще більшого збільшення швидкості розливання був випробуваний несинусоїдальний режим хитання кристалізатора, при використанні якого збільшуються сили стискання оболонки злитка при відпуску кристалізатора; створюються сприятливі умови для пронікнованія шлакоутворюючої суміші в газовий зазор між кіркою злитка і стінкою кристалізатора унаслідок збільшення часу підйому кристалізатора; зменшуються сили розтягування в оболонці злитка в результаті скорочення швидкості підйому кристалізатора. При несинусоїдального режимі хитання витрата шлакоутворюючої суміші становить понад 0,3 кг/м2 при швидкості розливання 2,5 хв. При цьому зменшуються сили тертя при підйомі кристалізатора, що пояснюється підвищеною витратою шлакоутворюючої суміші і скороченням відносної швидкості переміщення злитка і кристалізатора при підйомі останнього.
При прямій прокатці безперервнолитих зливків до режиму вторинного охолодження пред'являються більш високі вимоги, ніж при звичайній безперервного розливання. Ці вимоги можна підсумувати таким чином:
температура поверхні слябів повинна, з одного боку, забезпечувати їх повне затвердіння в заданій точці кінця металургійної довжини УНРС, з іншого - бути достатньо високою, щоб запобігти утворенню тріщин;
при нестабільних умовах розливання не можна допускати переохолодження злитка в зоні вторинного охолодження; слід забезпечувати оптимальні умови охолодження, особливо головний і хвостовий частин і зони, що відповідає періоду заміни проміжного ковша і зміні швидкості розливання, а також перехідних зон при серійній розливанні.
На УНРС фірми «Сін ніппон сейтецу» (Японія) для задоволення вимог, що пред'являються до вторинного охолодженню, використовують м'яке водоповітряне охолодження, регулюють розподіл води по форсунках, застосовують спеціальний детектор для визначення кінця лунки рідкого металу і т. д .. Подібні заходи дозволяють підвищити температуру поверхні слябів приблизно на 180" З в порівнянні із звичайною безперервної розливанням.
Література
1. Довідник під редакцією А.А. Робіновіч «Кранове електрообладнання». Москва «Енергія» 1979.
. Довідник під редакцією В.М. Перельмуттер «Комплектні тиристорні електроприводи». Москва «Вища школа» 1 988.
. М.Г. Зімменков «Довідник з налагоджування електроустаткування промислових підприємств». Енергоіздат. Москва. 1983.
. Довідник «Реле зашиті і автоматики» Л.І. Какуевіцкій. Москва. «Енергія» +1979.
. В.В. Москаленко «Електричний привід». Москва. " Вища школа". Тисяча дев'ятсот дев'яносто-один.
. С.Н. Вишневський «Характеристика двигунів в електроприводі».
. ПУЕ. Главенергоіздат Росії - Москва. 1 998.
. А.Ф. Зюзін «Монтаж, експлуатація та ремонт електрообладнання промислових підприємств і установок» Москва. «Вища школа» 1 980.
. В.В. Поляков «Ресурсозбереження у чорній металургії» Москва «Машинобудування». Тисячу дев'ятсот дев'яносто три
. Ш.М. Марюлін «Електропривод МБЛЗ» Москва. «Металургія». 1987.
. П.И.К. Попандопуло «Безперервне розливання сталі» Москва. «Металургія». 1990.
