ймаються значення О± D = 17,6 В· 10 -6 град -1 , О± d = 11,5 В· 10 -6 град -1 (Табл. 1.62, стор 187-188, Мягков том 1). br/>В
В
На основі теорії найбільших дотичних напружень визначається максимальне допустиме питомий тиск [p max ], при якому відсутня пластична деформація на контактних поверхнях деталей. В якості [p max ] береться найменше з двох значень, визначених за формулами [1.8] і [1.9]
, [1.8]
, [1.9]
де Пѓ Т1 і Пѓ Т2 - межа плинності матеріалів деталей.
Приймаються значення Пѓ Т1 = 355 МПа (табл. 3, стор 97, Анурьев том 1), Пѓ Т2 = 147 МПа (табл. 68, стор 198, Анурьев том 1). br/>В
В
В
Визначається величина найбільшого розрахункового натягу N ' max [1.10]
[1.10]
В
Визначається з урахуванням поправок до N ' min величина максимального допустимого натягу [1.11]
, [1.11]
де Оі уд - Коефіцієнт питомого тиску у торців охоплює деталі. p> Приймається значення Оі уд = 0,93 (за графіком рис. 1.68, стор 336, Мягков тім 1).
В
Вибирається посадка з таблиць системи допусків і посадок (табл.1.49, стор 156, Мягков тім 1)
,
для якого N max = 106 мкм <[N max ], N min = 57 мкм> [N min ]. br/>
В
рис.1.1
В
рис.1.2
В
рис.1.3
2. Для з'єднання 16-17 визначити імовірнісні характеристики заданої перехідної посадки:. br/>В
рис.2.1
В
рис.2.2
Розраховується посадка, і визначаються мінімальний і максимальний натяг [2.1], [2.2], [2.3]
, [2.1]
, [2.2]
, [2.3]
поля допусків [2.4], [2.5]
, [2.4]
, [2.5]
де ВО - верхнє відхилення отвори; в - верхнє відхилення вала; АЛЕ - нижнє відхилення отвори; але - нижнє відхилення вала. (ВО = 30 мкм, АЛЕ = -10 мкм, під = 25 мкм, але = 0 мкм)
В
В
В
Визначається середнє квадратичне відхилення натягу (зазору) за формулою [2.6]
[2.6]
В
Визначається межа інтегрування [2.7]
[2.7]
В
Приймається значення функції Ф (1.65) = 0.4505 (табл. 1.1, стор 12, Мягков том 1).
Розраховується ймовірність натягів [2.8] (або відсоток натягів [2.9]) і ймовірність зазору [2.10] (або відсоток зазорів [2.11]):
[2.8]
[2.9]
[2.10]
[2.11]
ймовірність натягу
відсоток натягу
ймовірність зазору
відсоток зазору
В
рис.2.3
3. Розрахувати виконавчі розміри гладких граничних калібрів (контркалібров) для контролю деталей з'єднання: 16-17.
Розрахунок виконавчих розмірів калібру-скоби для вала h7
В
рис.3.1
В
Прохідна сторона розраховується за формулою [3.1], кордон зносу - [3.2], непрохідна сторона - [3.3]
, [3.1]
, [3.2]
, [3.3]
де d - номінальний діаметр валу, по - верхнє відхилення вала; але - нижнє відхилення вала; Z 1 - відхилення середини поля допуску на виготовлення прохідного калібру для валу щодо найбільшого граничного розміру виробу; Y 1 - допустимий вихід розміру зношеного прохідного калібру для вала за кордон поля допуску виробу.
Приймаються значення Z 1 = 4 мкм, Y 1 = 3 мкм (табл. 2, стор 8, ГОСТ 24853-81). br/>В
В
Допуску на виготовлення калібрів для валу (прохідної й непрохідної сторони) приймається H 1 = 5 мкм (табл. 2, стор 8, ГОСТ 24853-81). p> Допуску на виготовлення контркалібров для валу (прохідної й непрохідної сторони, межі зносу) приймається H р = 2 мкм (табл. 2, стор 8, ГОСТ 24853-81). br/>
Виконавчі розміри калібру-скоби:
прохідна сторона,
непрохідна сторона.
Виконавчі розміри контркалібров-скоби:
прохідна сторона,
непрохідна сторона,
межа зносу.
В
рис.3.2
Розрахунок виконавчих розмірів калібру-пробки для отвору Js8
В
рис.3.3
Прохідна сторона розраховується за формулою [3.4], кордон зносу - [3.5], непрохідна сторона - [3.6]
, [3.4]
, [3.5]
, [3.6]
де D - номінальний діаметр вала; ВО - верхнє відхилення отвору; АЛЕ - нижнє відхилення отвору; Z - відхилення середини поля допуску на виготовлення прохідного калібру для отвору щодо найменшого граничного розміру виробу; Y - допустимий вихід розміру зношеного прохідного калібру для отвору за межу поля допуску виробу.
...
