м.
При H 2 = 16м, z ж, 2 = 16,0-0,3 = 15,7 м.
В
Приймаються t 2 = 32мм.
При H 3 = 14м, z ж, +3 = 14,0-0,3 = 13,7 м.
В
Приймаються t 3 = 28мм.
При H 4 = 12м, z ж, 4 = 12,0-0,3 = 11,7 м.
В
Приймаються t 4 = 25мм.
При H 5 = 10м, z ж, 5 = 10,0-0,3 = 9,7 м.
В
Приймаються t 5 = 20мм.
При H 6 = 8м, z ж, 6 = 8,0-0,3 = 7,7 м.
В
Приймаються t 6 = 16мм.
При H 7 = 6м, z ж, 7 = 6,0-0,3 = 5,7 м.
В
Приймаються t 7 = 12мм.
Решта товщини стінки повинні бути не менше 11 мм.
Для визначення фактичної редукованою висоти стінки слід товщини поясів стінки призвести до розрахункових, тобто t ip = t i -0,6 мм.
Отримаємо t 1 p = 39,4 мм; t 2 p = 31,4 мм; t 3 p = 27,4 мм; t 4 p = 24,4 мм; t 5 p = 19,4 мм; t 6 p = 15,4 мм; t 7 p = 11,4 мм; t 8 p = t 9 p = 10,4 мм.
Стінка складається з 9-ти поясів (~ 2,0 м - ширина пояса): 9 Г— 2,0 = 18,0 м = H. Товщини 7-ми нижніх поясів визначені по міцності. Висота верхніх 2-х поясів становить 4м, що менше H * = 5,8 м. Отже, товщина верхніх двох поясів може бути прийнята постійною і рівній мінімальною.
Знайдемо фактичну величину редукованою висоти стінки:
В
тобто стійкість верхньої частини стінки буде забезпечена.
Отже, маємо наступний набір номінальних товщин поясів стінки:
2 Г— 11 +1 Г— 12 +1 Г— 16 +1 Г— 20 +1 Г— 25 +1 Г— 28 +1 Г— 32 +1 Г— 40 мм.
Таблиця 1
Зведена таблиця товщин листів
t
Отримані, мм
Прийняті, мм
t 1
38,8
40,0
t 2
30,2
32,0
t 3
26,5
28,0
t 4
22,7
25,0
t 5
18,9
20,0
t 6
15,2
16,0
t 7
11,4
12,0
t 8
-
11,0
t 9
-
11,0
Слід помітити, що верхні 4 пояси можуть бути виготовлені у вигляді рулонів, так як їх товщина не перевищує 16 мм.
Маса стінки складе:
В
4. Конструювання і розрахунок днища
Центральну частина днища конструюємо з листів 1500 Г— 6000 мм завтовшки 6мм у вигляді 4-х рулоніруемих полотнищ. Для стінки при товщині нижнього поясу рівній t 1 = 40мм мінімальна товщина листів окраек 16мм (табл 3.1 [1]). Приймемо товщину окраек 16мм і перевіримо їх на згинальний момент крайового ефекту. Обчислимо значення параметрів, що входять в рівняння для визначення моменту крайового ефекту М 0
Коефіцієнт деформації стінки
В
де ОЅ = 0,3 - Коефіцієнт Пуассона;
t p , 1 = 40-0.6 = 39,4 мм = 3,94 см.
В
Умовний коефіцієнт ліжку стінки
В
Тиск на днище
В В
Коефіцієнт канонічного рівняння (2.23) [1]
В
Вільний член канонічного рівняння (2.23) [1]
В
Циліндрична жорсткість окрайки днища
В
Отримані значення підставимо в рівняння (2.23) [1]
В
В
Звідси М 0 = 14,52 (кН Г— см)/см.
Необхідну розрахунковий опір за межею текучості для листів окраек за формулою:
В
де Оі з = 1,0; Оі кр = 1,2.
Величина відриву днища від фундаменту визначається за формулою (2.24) [1]
В
Якщо застосувати кільцевої залізобетонний фундамент, то ширина кільця по верху повинна бути більш l = 55,1 см.
Днище розташовується на кільцевих фундаментах із збірних залізобетонних плит шириною 1,5 м і товщиною 0,5 м. У центрі кільцевого фундаменту - піщана подушка. br/>В
Рис.1 Підстава під фундамент <...
