.=0,274 * 1 * 10-3/0,860 * 10-6, Re=319. Таким чином в апаратах ламінарній режим руху потоку Рідини, что розділяється.
Для знаходження Середнев по довжіні каналу значення критерія у випадка ламінарного потоку у щільовіх та кільцевіх каналах можна вікорістаті крітеріальне Рівняння:
=1,67 * Re0,34 * () 0,33 * () 0,3, (2.2.6.4)
де=-діфузійній крітерій Прандтля, l-довжина каналу, рівна шіріні мембранного пакету, відповідно 0,83 м. Тоді значення критерія Прандтля складі:
=0,860 * 10-6/1,281 * 10-9,=671,
де 1,281 * 10-9 -кофіцієнт дифузії в потокі концентрату. Тоді маємо:
=1,67 * 3190,34 * 6710,33 * (1 * 10-3/0,83) 0,3,=13,5
Коефіцієнт масовіддачі розрахуємо за рівнянням:
, (2.2.6.5)
13,5 * 1,281 * 10-9/1 * 10-3, 1,73 * 10-5 м/сек.
Поперечний потік візначімо за рівнянням:
(2.2.6.6)
12,4 * 10-3/1001, 1,24 * 10-6 м/сек.
Далі розраховуємо спостерігаючу селективність за рівнянням (2.2.6.1) + lg, 0,98.
Из чего можна сделать Висновок, что відхілень від істіної селективності НЕ спостерігається.
2.2.7 Уточнень розрахунок поверхні мембран
Розрахуємо пітому Продуктивність мембран по Формулі:
, (2.2.7.1)
де число мембран в секції, число секцій.
з урахуванням осмотичного тиску потоку жівільної води у поверхні мембрану та перміата. Необхідні для розрахунку концентрації х3 та х2 Знайдемо Наступний путем. Согласно визначення, істіної та спостерігаючої селективності (2.2.3.1) та (2.2.3.2) для шкірного поперечного перерізу можна Записатись:
; Х3=Х2/(1 -).
Розглянемо дві крайніх переріза. Переріз на вході Першої Ступені розділення:
Х2н=(1) Х1н=(1-0,98) * 0,00052; Х2н=1,04 * 10-5 кг солей/кг Розчин,
Х3н=Х2н/(1 -)=1,04 * 10-5/(1-0,98); Х3н=5 * 10-4 кг солей/кг Розчин.
Відповідно осмотічні лещата для даних концентрацій согласно [14] будут мати значення Х3н=0,06 мПа, Х2н=0,02 мПа. Тоді:
н=А;
н=12,5 * 10-3 * [1- (0,06-0,02) 0,6]; н=11,6 * 10-3 кг/м2 * сек.
Перетин на віході Із апаратів останньої Ступені:
Х2к=(1) Х1к=(1-0,98) 0,002; Х2к=4,0 * 10-5 кг солей/кг Розчин,
Х3к=Х2к (1 -)=4,0 * 10-5/(1-0,98)=2 * 10-3 кг солей/кг Розчин.
Значення осмотичності тісків відповідно складуть=0,06 мПа та=0,01 мПа. Тоді далі маємо:
12,5 * 10-3 * [1- (0,06-0,01) 0,6]; 8,75 * 10-3 кг/м2 * сек.
Віразімо пітому Продуктивність у виде Функції від концентрації солей у воде за рівнянням:
, (2.2.7.2)
де с - константа для данної системи. Знаходімо значення с для граничних перетінів, для Першої Ступені:
Сн=(); Сн=(12,5-11,6) * 10-3/0,00052; Сн=1,8.
Для Другої Ступені:
Ск=() Х1к; Ск=(12,5-8,75) * 10-3/0.002; Ск=1,88.
Різниця между отриманий значеннями мала, яка у відсотках складає:
(Ск + Сн) 2; (1,88-1,8) 2=1,84. Тоді пітому Продуктивність можна віразіті функцією:
, (2.2.7.3)
РОбочий поверхні мембрани можна візначіті за формулою:
(2.2.7.4)
Так як селективність має значення 0,9 то аналітичне решение має вигляд:
(2.2.7.5)
Підставляємо отрімамі значення:
;
F=138 м2
Різниця зі значеннями, отриманий у Першому набліженні складає:
(150-138) 138=8,6 відсотка.
получил Різниця НЕ перевіщує 10 відсотків, тому остаточно пріймаємо РОбочий поверхні мембрани 138 м2.
2.2.8 Розрахунок гідравлічного опору
гідравлічний Опір та патенти розраховуваті для визначення фактичного тиску у апаратах зворотнього осмосу, величина которого необхідна при механічніх розрахунках та вибора насоса необхідної продуктівності та потужності.
Тиск, что розвіває насос вітрачається на создания необхідного перепаду тиску крізь мембрану, Подолання гідравлічного опору потоку жівільної води, что натходіть у апарат, та потоку перміата в дренаж, а такоже на компенсацію Втратили тиску на тертим и Місцеві опори у трубопроводах и арматурі и підйом води на завданні висота.
У загально виде віщесказане можна представіті як суму:
=++++ (2.2.8.1)
последнего ськладової в агрегаті зворотнього осмосу можна знехтуваті, у звязку з малою геометричність висота, Втрати на тертим та Місцеві опори у трубопроводах та арматурі залежався від компонування мембранних апаратів та вікорістовуємої арматури. Для практичних потреб практично пріймають, что складає 10 відсотків від. Таким чином вирази (2.2.8.1) можна представіті у виде:
...
