Ф «Технологія» ПСНЦ НАН України виконали в 2002 р роботу [3], результати якої показали, що у зв'язку зі зміною сировини в основних переділах комбінату, змінився склад чавуну (збільшення вмісту кремнію до 1-1,2%) і технологічні режими подачі вапна. Це призвело до утворення відкладень в апаратах газоочистки і погіршення її роботи.
Рисунок 2.1 - Дутьевой режим і режим подачі присадок на плавці № 113177 конвертера № 1
ВАТ МК АЗОВСТАЛЬ"
Малюнок 2.2 - Газовий аналіз газів, що відходять на плавці № 113177 конвертера № 1
За даними роботи [4], в 2002-2004 р були збільшені показники лужності і жорсткості води в оборотному циклі водопостачання газоочисток конвертерів №1,2, пов'язані як зі збільшенням добової кількості плавок у зв'язку нарощуванням виробництва стали, так і зі збільшенням виносу вапна до 26% від загального пилеунос. Збільшення маси вапна, що виносить у тракт, в свою чергу, залежить від збільшення кількості вапна, що подається за плавку у зв'язку з підвищеним вмістом кремнію в чавуні, і прийнятої на комбінаті технологією подачі вапна в конвертер.
. Результати випробувань газоочисток
Для вибухобезпечного відводу газів в режимі з частковим допалюванням при необхідності скорочення викидів СО, а також для надійної роботи системи регулювання, система «нагнітач-тракт» повинна задовольняти ряду вимог:
- нагнітач повинен стійко працювати у всьому діапазоні регулювання витрат газу, розвиваючи при цьому необхідний напір і продуктивність;
- труба Вентурі другого ступеня повинна забезпечувати гідравлічний опір, для ефективного очищення газів до необхідних значень кінцевої запиленості;
- видаткова характеристика повинна мати вигляд монотонної кривої, що забезпечує пропорційне зміна параметрів.
За даними роботи [2] видаткова характеристика труби Вентурі має вигляд монотонної кривої, що задовольняє вимогам надійної роботи системи регулювання.
Випробування гідравлічного та температурного режимів проведені при інтенсивності продувки киснем 1200-1400 нм 3/хв. Усереднені дані по гідравлічному і температурному режимам роботи газоотводящих трактів конвертерів в даний час представлені в таблиці 3.1. При збільшенні зазору між стулками до 180 мм (конвертер №1) та 210 мм (конвертер №2) знижується гідравлічний опір труби Вентурі другого ступеня до 15 і 12 кПа відповідно, що нижче значень гідравлічного опору 17 кПа по режимній карті. Зменшення гідравлічного опору на трубах Вентурі призводить до зниження ефективності очищення газу від пилу. За даними лабораторії кінцева запиленість газу в 2010 р становила 138 мг/м 3 і вище.
Витрати води на газоочистки 1480-1600 м 3/ч перевищують витрати води, зазначені в режимній карті. Збільшення витрати води вище 1030 м 3/год на першу сходинку газоочистки разом з УПО призводить до підвищеного виносу шламових вод в другий щабель. Раніше проведені випробування показали можливість скорочення витрати води [3].
Гідравлічний режим роботи газовідвідного тракту конвертера №2 представлений на рис. 3.1, температурний режим на рис. 3.2.
У раніше проведених випробуваннях [1, 5] була визначена залежність роботи другої ступені труб Вентурі від положення стулок і зазору між ними.
При проектному зазорі в горловині труб Вентурі 170-180 мм, витраті газу 390-400 тис. м 3/год, витраті води 400-420 м 3/год досягається гідравлічний опір труби Вентурі другого ступеня 16, 5-17 кПа і швидкість газу в горловині 155-160 м/с. Кінцева запиленість газів при цьому складала 75-100 мг/м 3 (табл. 3.2).
При збільшенні зазору між стулками більше 180 мм до 240-270 мм гідравлічний опір труби Вентурі другого ступеня знижується до 15кПа і нижче, при цьому витрата газу підвищується до 415-425 тис. м 3/год, що призводить до зниження швидкості газу в горловині до 130 м/с і зниження ефективності очищення газів (табл. 3.3)
Таблиця 3.1 - Параметри роботи газоотводящих трактів конвертерів №1, 2
№ п/п Найменування параметровЕд. ізмереніяРежім работипо режим. картеконв. №1конв. №21Расход кисню на продувкунм 3/мін1200-14001200-14001200-14002Расход вологих газів в період продувки тис. М 3/ч410-430380-400410-4203Расход оборотної води на апарати газоочистки: м 3/ч-попереднє охлажденіе300-320390440-периферійне зрошення 1 ст.380-420360420-центральне зрошення 1 ст.300-320310340-центральне зрошення 2 ст.380-4204204004Давленіе оборотної води в подаючому колекторі на відм. + 37,000МПане менш 0,40,60,65Гідравліческое опір 2 ст. газоочистки кПа17-1814,5-15,012-12,56Разреженіе перед нагнетателемкПа19-2117,514,57Напор після нагнетателякПа...
