0,6-13,16,18Температура газів перед нагнітачем ° С55-6055-5955-59
У процесі обстеження проводилася перевірка відповідності показань приладів КВП з фактичними вимірами.
Малюнок 3.1 -гідравлічні режим роботи газовідвідного тракту конвертера №1 (плавка №100605).
1 - розрідження перед першим щаблем; 2 - розрідження після першого ступеня;
- розрідження після другого ступеня; 4 - розрідження після газоочистки;
- розрідження перед нагнітачем;
Таблиця 3.2 - Режим роботи газоочистки конвертера №1 при зазорі 170-180 мм
Час плавки, мінРасходи води, м 3/чРасход газу, тис.м 3/чРазреж. після першого ст., кПаРазреж. після другого ст., кПаРазреж. перед нагні., кПаТемпература газу, ° СПосле 2 ст.Перед нагнетателем1УПО - 310-330 периф. 1-й ст.- 360-390 Центр 1-й ст.- 300-310 Центр 2-й ст.- 400390-4000,45-0,5717,418,93030217,418,954746317,418,955654417,3518,95755517,318,75755617,2518,655755717,218,65654817,118,55654917,118,55553101718,55554111718,355531216,918,253531316,818,153501416,718545
Таблиця 3.3 - Режим роботи газоочистки конвертера №2 при зазорі між стулками труб Вентурі другого ступеня 220 мм
Час плавки, мінРасход води, м 3/чРасход газу, тис. м 3/чРазреж. після першого ст., кПаРазреж. після другого ст., кПаРазреж. перед нагні., кПаТемпература газу, ° спереду 1 ст.Перед 2 ст.После 2 ст.Перед нагн.1УПО - 360 1-й ст.- 400 Центр 1-й ст.- 300 Центр 2-й ст.- 400415-4250,35-0,4515,519-55-5321619,5400625654,5315,5191080685857415,518,81080726059515,218,51040716059,561518,5980705958714,718,3950695857,5814,818,3930695857,5914,51890068,55756,51014,317,8880685756,51114,217,88606756551214,518,28406756551314,518,28206556551414,817,5750625553
За результатами попередніх випробувань [1,5] значення коефіцієнта гідравлічного опору? заг знаходяться в межах 1,25-1,5, що практично в 2 рази нижче значень? заг круглої кільцевої труби Вентурі до реконструкції. Більш низькі значення коефіцієнта гідравлічного опору свідчать про поліпшеної конфігурації труби Вентурі і можливості досягти великих значень швидкості газу в горловині при наявному гідравлічному опорі труб Вентурі.
Однак на вдосконаленої конструкції труби Вентурі газоотводящих трактах конвертерів ВАТ «НТМК» були отримані ще більш низькі значення? заг.=1,1-1,2 При гідравлічному опорі труб Вентурі? р=13,5-14 кПа були досягнуті значення кінцевої запиленості 60-80 мг/м 3 [6]. Це свідчить про можливості вдосконалення конструкції другого ступеня прямокутних труб Вентурі ВАТ «МК« АЗОВСТАЛЬ »для зниження коні?? ної запиленості газу при розташовуваних гідравлічних опорах труб Вентурі другого ступеня до 17 кПа.
Для подальшої роботи рекомендується режим роботи з подачею 1000-1030 м 3/ч води на УПО і першу ступінь очищення з досягненням перед нагнітачем температури до 60 ° С. На прямокутні труби Вентурі витрата води має становити не більше 400м 3/ч. Ефективна очистка газу 75-100мг/м 3 може бути досягнута при зазорі між стулками не більше 170-180мм і гідравлічному опорі труб Вентурі другого ступеня 17 кПа.
4. Експлуатаційна надійність роботи апаратів газоочистки
Обстеження обладнання газовідвідного тракту включало проведення технічних оглядів всього обладнання газовідвідного тракту спільно з енергослужбу цеху й визначення параметрів роботи обладнання при існуючому режимі роботи конвертера. Стан апаратів газоочистки визначалося при внутрішньому огляді в період перефутеровкі конвертерів і при зупинках на чистку газоочисток.
У період виконання роботи проведено огляди поточного стану газоочистки конвертера №2 [додаток А].
Під час огляду кількість плавок з початку кампанії конвертера №2 склало 2267 і з моменту попередньої чистки - 166.
У конфузора труб Вентурі другого ступеня відзначені незначні відкладення, рівномірно розташовані по стінці товщиною до 30 мм. При встановленому зазорі в горловині труб Вентурі другого ступеня 180 мм відкладення склали до 20 мм на кожній стулці. З урахуванням нерівномірних відкладень по довжині перетину горловини ширина зазору коливається від 180 до 140 мм. Через заростання торцевих стінок горловини труби Вентурі, складно виставляти необхідний зазор, фактично відсутня можливість регулювання зазору.
На корпусах форсунок утворюються трудноудаляємиє відкладення. На внутрішніх поверхнях форсунок поступово заростають як розсікачі, так і вихідні центральні отвори, тобто форсунки не забезпечують необхідний витрата води. Внаслідок часткового заростання ряду форсунок відбувається нерівномірний зрошення перетину горловини краплями зрошувальної рідини і зниження е...
