>
Схема заміщення для розрахунку струму к.з. в точці К4 наведена на рис. 6,
Малюнок 6 - Схема заміщення для розрахунку струму короткого замикання в точці К4
rk, xk - сумарні активний і реактивний опори від ГРЩ до точки К4 відповідно 16,705 і 4,83 мОм в базисних о.е.
,
Перетворимо схему до променевої (рис. 7).
Малюнок 7 - Променева схема для розрахунку струму короткого замикання в точці К4Определім опору променя еквівалентного генератора для надперехідного режиму
Для перехідного і усталеного режимів схема заміщення наведена до посвідки на рис. 8, де опору схеми для перехідного і усталеного режимів визначені, як
Рисунок 8 - Схема для розрахунку струму короткого замикання в точці К4 в перехідному і сталому режимах
Початкові значення надперехідного і перехідного струму еквівалентного генератора при к.з. в точці К4
Значення усталеного струму к.з.
Постійні часу
Чинне значення періодичної складової струму к.з. для моментів t=0,01c; t=0,04c;
Ударний струм еквівалентного генератора
Опору променя еквівалентного двигуна в базисних о.е.
Постійні часу загасання періодичної і аперіодичної складової струму к.з. еквівалентного двигуна
Струм підживлення для t=0.01c від еквівалентного асинхронного двигуна
Сумарне значення ударного струму в точці К4
.
Розрахунок струму к.з. в точці К5
Для розрахунку струму к.з. в точці К5 використовуємо схему заміщення і променеву, наведені на малюнках відповідно 6 і 7. При цьому активні й реактивні опори схеми заміщення визначені раніше
де rк, xк - сумарні активний і реактивний опори від ГРЩ до точки К4 відповідно 60,79 і 104,024мОм (див.табл. 2); в базисних о.е. відповідно:
,
Опору променя еквівалентного генератора для надперехідного режиму
Для перехідного і усталеного режимів використовуємо схему заміщення, наведену на рис. 8, де опору схеми для перехідного і усталеного режимів визначені, як
Початкові значення надперехідного і перехідного струму еквівалентного генератора при к.з. в точці К5
Сталий струм к.з.:
Постійні часу:
Чинне значення періодичної складової струму к.з. для моменту часу t=0.01c:
Ударний струм еквівалентного генератора:
Опору променя еквівалентного двигуна (рис. 7) в базисних о.е.
Постійні часу загасання періодичної і аперіодичної складової струму к.з. еквівалентного двигуна
Струм підживлення для t=0.01c від еквівалентного асинхронного двигуна
Сумарне значення ударного струму в точці К5
Результати розрахунку струмів к.з. зводимо в таблицю:
Таблиця 3 - Результати розрахунку струмів короткого замикання
Точка к.з.iуд.?, кАI0.04, кАI0.2, кАВк0.04, кАсВк024, кАсК1 (К2) 25,40310,4779,5132,56610,994К315,51----К417,71 ---- К52,275 ----
6 Перевірка кабелів на термічну стійкість
На термічну стійкість кабелі перевіряються за умовою
q? qmin,
де q - виборна переріз провідника.
qmin - до? Вк (для прийнятих у проекті марок КНР згідно з додатком 21.ОСТ5.6181-81 приймаємо к=7,3).
Для генераторного фідера уставка спрацьовування автоматичного вимикача 0,18с і теплової імпульс для цього моменту часу Вк=10,944кА2с.
Звідси мінімальний перетин qmin=7,3? 10,944=24,205мм2.
Таким чином, для генераторного фідера годяться всі перетину, починаючи з 25мм2 і більше, тобто перетин 370мм2 (2? 185), вибране з умов нагріву, задовольняє заданій умові.
Спрацювання захисту на фідерах споживачів відбувається протягом 0,04с. Для цього моменту часу Вк=Вк0,04=2,566кА2с і мінімальний перетин qmin=7,3? 2,566=11,694мм2.
Таким чином на фідерах, що підключаються до ГРЩ споживачів можна застосовувати кабелі перетином 16кв.мм і більше.
7 Вибір і перевірка апаратури по граничним точкам к.з.
Перевірка автоматичних вимикачів
Автом...
