p>
[№ 3 с.190]
- умова виконується.
Тоді напруга, що допускається вигину:
- [№ 3 с.191]
(МПа)
Перевіримо напруга вигину
- [№ 3 с185]
В
Т.к. = 7,72 (МПа) <<= 51,22 (МПа) - міцність колеса забезпечена. <В В В
Визначимо інші основні розміри черв'яка і черв'ячного колеса.
а) Черв'як:
В
Діаметр зовнішніх витків: [№ 3 с.178]
(мм.)
Діаметр западин: [№ 3 с.178]
(мм.)
Довжина нарізаної частини черв'яка (при числі заходів Z1 = 2):
(№ 3 с.178)
(мм.)
Т.к. черв'як шліфований приймаємо b1 = 187,6 +35 = 222,6 (мм.) [№ 3 с.178]
b ) Черв'ячне колесо:
В
Ділильний діаметрВ [№ 3 с.178]
(мм.)
Діаметр вершин зубів в середньому перерізі:
[№ 3 с.178]
(мм.)
Діаметр западин в середньому перерізі:
[№ 3 с.178]
(мм.)
Найбільший діаметр черв'ячного колеса:
[№ 3 с.178]
(мм.)
Ширина вінця:
[№ 3 с.179]
(мм.)
Остаточно перевіримо зуби колеса на контактну втома за умовою:
[№ 3 с185] (т.е значення повинне лежати в інтервалі 126 ... 147 (МПа))
і формулі:
(№ 3 с.185)
(Па) = 141,3 (МПа)
Т.к. - Міцність зубів на контактну втому забезпечена. p> За рекомендацією [№ 1 с.251] виконаємо черв'ячне колесо складеним. Вінець і центр литі: вінець - бронза, центр - чавун СЧ15-32. p> З'єднання вінця з центром здійснюється відливанням вінця в ливарну форму, в якій заздалегідь встановлений чавунний центр колеса. <В В
Сили, що діють в зачепленні черв'ячної передачі.
Fа - осьова сила, Ft - окружна сила, Fr - радіальна сила, Т1 - обертаючий момент на черв'яка, Т2 - обертаючий момент на черв'ячної колесі.
Окружна сила на черв'яка (Ft1), чисельно рівна осьової силі на черв'ячної колесі (Fa2):
(№ 3 с.182)
(Н)
Осьова сила на черв'яка (Fa1), чисельно рівна окружний силі на черв'ячної колесі (Ft2):
(№ 3 с182)
(Н)
Радіальна сила (Fr), розсовує черв'як та черв'ячне колесо:
[№ 3 182], де a - кут профілю витка черв'яка в осьовому перерізі: [№ 3 с.178]
(Н)
В В
Перевірка черв'яка на міцність і жорсткість.
При перевірочному розрахунку тіло черв'яка розглядають як циліндричний брус круглого перерізу, що лежить на двох опорах і працює на вигин і кручення:
Де: F а - осьова сила, Ft - окружна сила, Fr - радіальна сила, Т1 - обертаючий момент, - відстань між опорами, за рекомендації [№ 3 с.187] приймаємо = (0,8 ... 1,0) d2, тоді = 560мм.
[№ 3 с.187]
(Нм)
[№ 3 с.187] (Нм)
[№ 3 с.187] (Нм)
З епюр згинальних моментів видно, що небезпечним буде розтин в середині прольоту, і що результуючий вигинає момент в цьому перерізі дорівнює:
[№ 3 с.186]
(Нм)
Максимальні напруги вигину:
[№ 3 с186] (Па) = 10,53 МПа
Максимальні напруги кручення:
[№ 3 с.186] (Па) = 1,03 (МПа)
Умова міцності:
[№ 3 с186], де = 45 ... 60 (МПа) - допустиме напруження вигину для сталевого черв'яка [№ 3 с.186]
(МПа)
Т.к. = 45 ... 60 (МПа)> = 10,68 (МПа) - умова виконується. p> Максимальний вигин (стріла прогину): [№ 3 с.187],
де - рівнодіюча окружної та радіальної сили [№ 3 с.187],
(Н)
- осьовий момент інерції черв'яка [№ 3 с.187]
(Н * мм)
Е - модуль поздовжньої пружності матеріалу черв'яка, для сталі 45х, загартованої до твердості Н = 45HRCе (МПа) [№ 1 с.87].
(мм)
Умова жорсткості черв'яка:
[№ 4 ф. 1.56]
(мм)
Т.к. - Умова виконується. br/>В В
Попередній розрахунок валів.
а) Тихохідний вал.
За рекомендацією $ 12.2 [№ 3 с.225], для компенсації напруг вигину та інших неврахованих факторів приймаємо для розрахунку значно знижені значення допустимих напружень кручення. Т.ч. діаметр вала визначиться з умови міцності:
[№ 4 с.53 ф.3.22], де Т - крутний момент на валу,
- допустиме напруження на кручення.
За рекомендацією [№ 3 с.225] приймаємо матеріал вихідного валу редуктора сталь 45, тоді
(МПа) [№ 4 с.53]
В
Отримане значення округляємо до найближчого стандартного значення з ряду Rа40 [№ 3 с.226], тоді
(мм) - діаметр валу в місці посадки підшипника,
(мм) - діаметр валу в місці посадки шестерні,
(мм) - діаметр валу в місці посадки зірочки.
Визначимо довжину маточини:
[№ 4 с.53]
...
