/[85 + (36 + 50) В· 1,4] = 8,6 см.
Визначаємо моменти інерції каркаса і обшивок.
Власна момент інерції каркаса
= 4.173/12 = 1637,7 см4.
Момент інерції каркаса щодо знайденої нейтральної осі
= 1637,7 + 85 В· (9,5 - 8,6) 2 = 1706,6 см4. p> Моменти інерції обшивок відносно нейтральної осі:
= [36.13/12 + 36 (18,5 - 8,6) 2] 1,4 = 4943,9 см4;
= [50.13/12 + 50 (8,6 -0,5) 2] 1,4 = 4598,5 см4.
Сумарний момент інерції перерізу:
= 1637,7 + 4943,9 + 4598,5 = 11180,1 см4. p> Шурупи в плиті розставлені з кроком 180 мм, тобто = 8. p> Статичні моменти щодо нейтральної осі будуть рівні:
= 36 (18,5 - 8,6) 1,4 = 499,0 см3;
= 50 (8,6 - 0,5) 1,4 = 567,0 см3. p> Визначаємо коефіцієнт податливості сполук т (= 1, = 62.10 -5):
В
Визначаємо:
В
т>, тобто для розрахунку міцності каркасу приймаємо т == 0,156;
для розрахунку міцності обшивок приймаємо т = 0,738.
Положення нейтральної осі визначаємо з урахуванням коефіцієнта податливості сполук ребер каркаса з обшивками при т = 0,738, тобто при т для визначення напружень у обшивці.
Визначаємо положення нейтральної осі:
см.
Моменти інерції будуть рівні:
= 1637,7 + 85 (9,5 - 8,75) +2 = 1685,5 см4;
= [36.13/12 + 36 (18,5 - 8,75) 2] l, 4 = 4795,4 см4;
= [50.13/12 + 50 (8,75 - 0,5) 2] 1,4 = 4770,2 см4.
Для визначення напружень у ребрі каркаса положення нейтральної осі визначаємо при = 0,156:
см.
Моменти інерції:
= 1637,7 + 85 (9,5 - 9,23) 2 = 1643,9 см4;
= l, 4 [36 В· l3/12 + 36 (18,5 - 9,23) 2] = 4335,2 см4;
= 1,4 [50.13/12 + 50 (9,23 - 0,5) 2] = 5340,7 см4;
В
= 736,25 + 0,7382 (4335,2 + 5340,7) = 6006,2 см4. p> Визначаємо напругу в ребрі каркаса і обшивках.
Визначаємо коефіцієнт для визначення напружень у обшивці:
В
Визначаємо напруги в обшивках:
в нижній обшивці
кН/см2;
у верхній обшивці
кН/см2;
Визначаємо напруги в каркасі.
Визначаємо коефіцієнт:
В
У розтягнутій зоні ребра
кН/см2
У стислій зоні ребра
кН/см2
Статичний момент щодо зрушуваної перерізу дорівнює
= 50.1, 4 (9,23 - 0,5) + 5.8, 23.4, 115 = 781,9 см3.
Наведений момент інерції згідно з формулою [16] дорівнює:
= 1643,9 + 0,1562 В· (4335,2 +5340,7) = 1879,4 см4;
= (+17,37 В· 781,9)/(1879,4 В· +50) = 0,145 кН/см2. br/>
Перевірка міцності елементів плити
Міцнісні показники матеріалів
Відповідно до ГОСТ 18124 - 75 * перший сорт пресованого асбестоцементного плоского листа має тимчасовий опір вигину 23 МПа. Тимчасовий опір вигину для розрахунку плити, рівне 23 • 0,9 = 20,7 МПа. Приймаються значення розрахункових опорів азбестоцементу, відповідні тимчасового опору вигину 20 МПа (Rc = 30,5 МПа, Rt = 8,5 МПа і Rst = 14,5 МПа). p> Розрахункові опори слід помножити на коефіцієнт умови роботи
Тоді = 3,05 В· 0,7 = 1,83 кН/см2;
= 0,85 В· 0,7 = 0,6 кН/см2;
= 1,45 В· 0,7 = 1,5 кН/см2. p> Визначення розрахункових опорів каркаса і проводиться за СНіП II-25-80 "Дерев'яні конструкції "для деревини II категорії розрахунковий опір деревини вздовж волокон стисненню = 13 МПа, розтягування = 10 МПа, сколюванню = 1,6 МПа.
Перевірки міцності елементів плити:
в обшивці
0,68 кН/см2 <= 1,83 кН/см2;
0,58 кН/см2 <= 0,6 кН/см2;
в ребрі каркаса
0,421 МПа <= 1,3 кН/см2;
0,449 МПа <= 1,0 кН/см2;
= 0,145 кН/см2 <= 0,16 кН/см2.
Розрахунок і перевірка прогину плити
Згинальна жорсткість
= 1979,4 В· 104 МПа В· см4
Максимальний прогин плити
(5/384) (2,9 В· 4504.0, 5)/(1897,4 В· 104.100) = 0,81 см.
Граничний прогин
0,81 см <(l/250) = 1,8 см.
Висновок:
Підібране перетин задовольняє умовам міцності і жорсткості.
Розрахунок арки
Склад сипучих матеріалів прольотом 62 м являє собою А-подібну арку, в якості несучих конструкцій якій застосована стрільчата арка трикутного обрису з затяжкою. Геометрична схема - трьохшарнірних статично невизначена арка із затягуванням
Збір навантажень на несучий елемент полуарки
Несучий елемент арки - клеєна дерев'яна балка прямокутного перерізу.
Крок арок - 4,5 м.
Ширина збору навантажень - 4,5 м.
Постійні навантаження
Нормативна навантаження від власної маси несучої конструкції обчислюється приблизно за емпіричною формулою:
= (0,465 + 1,344)/[1000/(7 в€™ 64) - 1] = 1,47 кН/м2;
kсм = 7 - коефіцієнт власної маси конструкції;
кН/м2 - Нормативне навантажен...
