де R - радіальна реакція опори на підшипник, кН.
b - робоча ширина посадкового місця, м. b = B - 2r = 22 - 2 Г— 2 = 18 мм = 0,018 м;
k п - динамічний коефіцієнт посадки. k п = 1.
F - коефіцієнт, що враховує ступінь ослаблення посадкового натягу. F = 1;
F A - коефіцієнт нерівномірності розподілу радіального навантаження R між рядами роликів. F A = 1. p> Вибираємо поле допусків для вала за [4, с. 818, табл. 4.82] Г†40js6; для отвору за [4, с. 816, табл. 4.79] Г†68H7. В результаті отримали посадки
і.
В
Проаналізуємо ці посадки.
В
Г† 40 L 0 ES = 0 мм; EI = -0,012 мм [4, с . 806, табл. 4.70];
Г† 40 js 6 es = +0,008 мм; ei = - 0,008 мм [3, с. 91, табл. 1.29]. br/>
Допуск розміру для валу T d і для отвори T D [3, с.16, формула (1.15) - (1.16)], мм:
T d = es - ei = 0,008 - (- 0,008) = 0,016 мм;
T D = ES - EI = 0 - (-0,012) = 0,012 мм. br/>
Визначаємо мінімальний N min і максимальний натяг у посадці N max [3, с. 18, формула (1.24) - (1.25)], мм:
N max = es - EI = 0,008 - (-0,012) = 0,020 мм;
N min = ei - ES = - 0,008 - 0 = - 0,008 мм.
Допуск натягу T N [3, с. 18, формула (1.26)], мм:
T N = N max - N min = 0,020 - (- 0,008) = T D + T d = 0,016 + 0,012 = 0,028 мм. br/>В В
Г† 68H7 ES = +0,030 мм; EI = 0 мм [3, с. 117, табл. 1.36];
Г† 68l 0 es = 0 мм; ei = -0,013 мм [4, с. 808, табл. 4.72]. br/>
Допуск розміру для валу T d і для отвори T D [3, с.16, формула (1.15) - (1.16)], мм:
T d = es - ei = 0 - (-0,013) = 0,013 мм;
T D = ES - EI = 0,030 - 0 = 0,030 мм. br/>
Визначаємо мінімальний S min і максимальний зазор у посадці S max [3, с. 18, формула (1.21) - (1.22)], мм:
S min = EI - es = 0 - 0 = 0 мм;
S max = ES - ei = 0,030 - (-0,013) = 0,043 мм. br/>
Допуск зазору T S [3, с. 17, формула (1.23)], мм:
T S = S max - S min = 0,043 - 0 = T D + T d = 0,043 мм. br/>В
4.3 Посадки шпонкових з'єднань
Для передачі навантаження з зубчастих коліс на вал застосовано шпонкові з'єднання. Для шпоночно з'єднання (Шпонка 16x10x63 ГОСТ 23360-78) приймаємо для масового виробництва нормальне з'єднання [4, с. 774, табл. 4.53]: паза вала з шпонкою і паза втулки з шпонкою. Проаналізуємо ці посадки. br/>
16h9 es = 0 мм; ei = -0,043 мм [3, с. 86, табл. 1.28]. p> T d = es - ei = 0 - (-0,052) = 0,052 мм.
16N9 ES = 0 мм; EI = -0,043 мм [3, с. 127, табл. 1.37]. p> T D = ES - EI = 0 +0,043 = 0,043 мм;
S max = ES - ei = 0 - (-0,043) = 0,043 мм;
N max = es - EI = 0 - (-0,043) = 0,043 мм;
T N = T S = S max + N max = T D + T d = 0,043 + 0,043 = 0,086 мм. p> 16Js9 ES = + 0,022 мм; EI = - 0,022 мм [3, с. 44, табл. 1.8]. p> T D = ES - EI = 0,022 - (-0,022) = 0,044 мм. p> S max = ES - ei = 0,022 - (-0,043) = 0,065 мм;
N max = es - EI = 0 - (-0,022) = 0,022 мм;
T N = T S = S max + N max = 0,044 + 0,022 = T D + T d = 0,043 + 0,043 = 0,086 мм. <В В
4.4 Посадки різьбових з'єднань
Для кріплення кришок підшипників до корпусу редуктора застосовується різьбове з'єднання гвинтами М10. У даному випадку герметичність з'єднання не потрібно, а наявність зазору сприяє більш рівномірному розподілу навантаження між витками різьби, запобігає заклинювання, зменшує тертя, компенсує можливі перекоси різьблення. Виходячи з цього призначаю посадку різьби з проміжком. Номінальний діаметр різьби d (D) = 10 мм. Крок різьби р = 1,75 мм. Допуски діаметрів різьби для 6-го ступеня точності за нормальній довжині згвинчування визначаємо за [5, с.161 ... 162]:
T d 2 = 150 мкм = 0,15 мм; Т D 2 = 200 мкм = 0,2 мм;
Т d = 265 мкм = 0,265 мм; Т D = Не нормується;
T d 1 = Не нормується; Т D 1 = 335 мкм = 0,335 мм.
Визначаю граничні відхилення різьби [5, с.158]:
d: es = - 0,034 мм; ei = - 0,299 мм;
...
