складової при t=0 і t=0,1с для турбогенераторів визначимо [5. Малюнок 10-7]
(кА)
(кА)
Періодична складова струму від обох джерел
(кА)
(кА)
Розрахунок ударного струму КЗ.
Значення ударних коефіцієнтів () і постійної часу загасання аперіодичної складової струму КЗ ()
(с)
(кА)
(кА)
(кА)
Отримані значення занесемо в [Таблиця 6].
Підрахунок Х екв к2
Опір проектованої ПС (Т 13//Т 14)
%
%
Так як Т13//Т14, Х1-опір однієї нижньої обмотки при ХВН=0, при цьому в режимі КЗ один з трансформаторів виходить з ладу, враховуємо опір одного трансформатора
Тоді
Визначаємо коефіцієнти розподілу для всіх гілок щодо К2
Малюнок 9 - Розподіл потоків потужностей
Опору генеруючих ланцюгів до точки К2
Номінальний струм генератора
(кА)
(кА)
За розрахунковими кривим загасання періодичної складової при t=0 і t=0,1с для турбогенераторів визначимо [5. Малюнок 10-7]
(кА)
(кА)
Періодична складова струму від обох джерел
(кА)
(кА)
Розрахунок ударного струму КЗ.
Значення ударних коефіцієнтів () і постійної часу загасання аперіодичної складової струму КЗ ()
(с)
(кА)
(кА)
(кА)
Отримані значення занесемо в [Таблиця 6].
Таблиця 8 - Результати розрахунку струмів КЗ
Iп_ (t=0), кАIп_ (t=0,1), кАiуд, кАiа, кАК15,83,714,761,1К21,561,554,090,42
5. Вибір основного електрообладнання і струмоведучих частин
. 1 Вибір струмопроводу ОРУ 110 кВ
Вибираємо гнучкі сталеалюмініевие шини з економічної щільності струму.
(А)
jек=1 А/мм2 для Tім 5000 год, для алюмінієвих неізольованих струмоведучих частин.
У відповідності зі схемою РУВН - місток з ремонтною перемичкою з боку ПЛ, в нормальному режимі роботи вимикач на перемичці з боку трансформаторів відключений, трансформатори працюють ізольовано, робочі струми також поділяються за двом лідерів
А
Тоді
мм2
Перевірка на максимальний тривалий струм навантаження.
В аварійному режимі, коли виходить з ладу один трансформатор, включається вимикач на перемичці з боку трансформаторів, і один робочий трансформатор приймає все навантаження. Коефіцієнт перевантаження для ТРДН25 - 1,3
(А)
Допустимий тривалий струм за умовою нагріву для АС120/19 - 380 А. [6. Таблиця п.2-1]
(А)
Перевірка на термічну стійкість при КЗ.
Определеніея мінімального термічно стійкого перетину
C=91 для алюмінієвих шин
де t розр=(t защ + t с, В), приймаємо рівним 0,11 с
мм2
мм2
Перевірка на коронування.
Згідно ПУЕ, перевірці на коронірованії задовольняє вибране перетин, оскільки q min=70 мм 2
мм2
Вибраний гнучкий сталеалюмінієвий провід задовольняє всім умовам і перевіркам.
. 2 Вибір ізоляторів
Для гнучких сталеалюмінієвих шин вибираємо високовольтні полімерні підвісні ізолятори ЛК 70/110-І - 2 ГП (ГС)
Умови вибору
Найменування параметра
ЛК 70/110-І - 2 ГП (ГС)
Розрахункові дані
Номінальна напруга, кВ
U вуст=110
U розр=110
допускається навантаження, Н
F доп=21000
F розр=163
допускається навантаження
кН
F розр=70 кН
Максимальне навантаження
Н
К ф для шин круглого перетину - 1
До расп для раположенная шин в одній площині - 1
