> RC == = 22419 H;
Небезпечне перетин - місце під колесо третьої циліндричної передачі.
Матеріал валу - сталь 45, НВ = 240, Пѓв = 780 МПа, Пѓт = 540 МПа, П„т = 290 МПа, Пѓ-1 = 360 МПа, П„-1 = 200 МПа, П€П„ = 0,09, табл. 10.2 [2]. p> Знайдемо значення згинальних моментів в найбільш небезпечному перерізі:
Му = RDX (e + f) - Ft4e = 17394 В· 0,256 - 11538 В· 0,165 = 2549,1 Н В· м;
МХ = RDY (e + f) - Fr4e = 6331 В· 0,256 - 4200 В· 0,165 = 928 Н В· м;
Мсеч == = 2712,7 Н В· м.
Розрахунок вала в небезпечному перерізі на опір втоми.
Пѓа = Пѓu = Мсеч/0,1 d3 = 2712,7 В· 103/0,1 В· 1413 = 9,6 МПа
П„а = П„к/2 = М3/2 В· 0,2 d3 = 2100 В· 103/0,4 В· 1413 = 6,5 МПа
КПѓ/КdПѓ = 3,8 табл. 10.13 [2]; КП„/КdП„ = 2,2 табл. 10.13 [2];
KFПѓ = KFП„ = 1 табл. 10.8 [2]; KV = 1 табл. 10.9 [2]. p> KПѓД = (КПѓ/КdПѓ + 1/КFПѓ - 1) В· 1/KV = (3,8 + 1 - 1) В· 1 = 3,8
KП„Д = (КП„/КdП„ + 1/КFП„ - 1) В· 1/KV = (2,2 + 1 - 1) В· 1 = 2,2
Пѓ-1Д = Пѓ-1/KПѓД = 360/3,8 = 94,7 МПа
П„-1Д = П„ -1/KП„Д = 200/2,2 = 91 МПа
SПѓ = Пѓ-1Д/Пѓа = 94,7/9,6 = 9,8; SП„ = О¤-1Д/П„ а = 91/6,5 = 14
S = SПѓ SП„/= 9,8 В· 14/= 8,07> [S] = 2,5
Міцність валу забезпечена.
Вибір типу підшипника.
Осьові навантаження відсутні, тому беремо радіальні шарикопідшипники № 315, С = 112 кН, С0 = 72,5 кН, d Г— D Г— B = 75 Г— 160 Г— 37
QA = RC KОґ KT = 22419 В· 1,3 В· 1 = 29144,7 H
Ресурс підшипника:
Lh = a23 (C/QA) m (106/60n3) = 0,8 В· (112/29,1447) 3 В· (106/60 В· 80) = 3,9 В· 104 год
3,9 В· 104 год> [T] = 2,5 В· 104 год
Підшипник підходить.
9. Розрахунок проміжного (другого) валу і розрахунок підшипників для нього
Діаметр вихідного кінця вала, виходячи з розрахунку на кручення:
d2 === 49,3 мм
Приймаємо: діаметр під підшипники - Г?50 мм, під колесо - Г?60мм.
Ft2 = 4706 H, Fr2 = 1713 H, k = 116 мм, l = 165 мм, m = 86 мм.
Ft3 = 11538H, Fr3 = 4200 H.
Реакції опор:
в площині xz:
RFX = (Ft2k + Ft3 (k + l))/(k + l + m) = (4706.116 + 11538.281)/367 = 10322 Н;
REX = (Ft3m + Ft2 (m + l))/(k + l + m) = (11538.86 + 4706.251)/367 = 5922 Н;
Перевірка:
RFX + REX - Ft2 - Ft3 = 10322 + 5922 - 4706 - 11538 = 0.
в площині yz:
RFY = (Fr2k + Fr3 (k + l))/(k + l + m) = (1713.116 + 4200.281)/367 = 3757 Н;
REY = (Fr3m + Fr2 (m + l))/(k + l + m) = (4200.86 + 1713.251)/367 = 2156 Н;
Перевірка:
RFY + REY - Fr2 - Fr3 = 3757 + 2156 - 1713 - 4200 = 0.
Сумарні реакції:
RF == = 10984 H;
RE === 6302 H; _Усіліе від муфти: FM = 250 = 250 = 22360 H
В
Ft6 = 26923 H, Fr6 = 9799 H, a = 266,5 мм, b = 131,5 мм, з = 100 мм.
Реакції від зусиль в зачепленні:
RAx (a + b) - Ft6b = 0; RAx = Ft6b/(a ​​+ b) = 26923 · 131,5/398 = 8895 H
RBx = Ft6 - RAx = 26923 - 8895 = 18028 H
Mx = RBxb = 18028 В· 0,1315 = 2371 H В· м
RAy = Fr6b/(a ​​+ b) = 9799 · 131,5/398 = 3238 H
RBy = Fr6 - RAy = 9799 - 3238 = 6561 H
Розрахунок вала в небезпечному перерізі на опір втоми.
Пѓа = Пѓu = Мсеч/0,1 d3 = 944 В· 103/0,1 В· 943 = 11,4 МПа
П„а = П„к/2 = М2/2 В· 0,2 d3 = 600 В· 103/0,4 В· 943 = 1,8 МПа
КПѓ/КdПѓ = 3,8 табл. 10.13 [2]; КП„/КdП„ = 2,2 табл. 10.13 [2];
KFПѓ = KFП„ = 1 табл. 10.8 [2]; KV = 1 табл. 10.9 [2]. p> KПѓД = (КПѓ/КdПѓ + 1/КFПѓ - 1) В· 1/KV = (3,8 + 1 - 1) В· 1 = 3,8
KП„Д = (КП„/КdП„ + 1/КFП„ - 1) В· 1/KV = (2,2 + 1 - 1) В· 1 = 2,2
Пѓ-1Д = Пѓ-1/KПѓД = 360/3,8 = 94,7 МПа
П„-1Д = П„ -1/KП„Д = 200/2,2 = 91 МПа
SПѓ = Пѓ-1Д/Пѓа = 94,7/11,4 = 8,3; SП„ = О¤-1Д/П„ а = 91/1,8 = 50,6
S = SПѓ SП„/= 8,3 В· 50,6/= 8,2> [S] = 2,5
Міцність валу забезпечена.
Вибір типу підшипника.
Осьові навантаження відсутні, тому беремо радіальні шарикопідшипники № 310, С = 61,8 кН, С0 = 36 кН, d Г— D Г— B = 50 Г— 110 Г— 27
QA = RF KОґ KT = 10984 В· 1,3 В· 1 = 14280 H
Ресурс підшипника:
Lh = a23 (C/QA) m (106/60n2) = 0,8 В· (61,8/14,28) 3 В· (106/60 В· 300) = 3,6 В· 104 год
3,6 В· 104 год> [T] = 2,5 В· 104 год
Підшипник підходить.
10. Мастило
Мастило зубчатих зачеплень здійснюється зануренням одного з зубчастих коліс в масло на повну висоту зуба.
В'язкість масла за табл. 11.1 [2]:
V1 = 4,2 м/с - V40 В° = 27 мм 2/с
V2 = 1,63 м/с - V40 В° = 33 мм 2/с
V3 = 0,65 м/с - V40 В° = 35 мм 2/с
V40 В° ср = 31 мм 2/с
По таблиці 11.2 [2] приймаємо масло індустріальне...
