2а), що дозволяє використовувати в них режими АП.
В
Рис. 3. Залежність сили прокатки від коефіцієнта асиметрії, а v , обчисленого за формулою (1)
В результаті статистичної обробки експериментальних даних методом найменших квадратів отримано рівняння для сили прокатки:
В
Р = 62.72 - 21а v (1)
За рівняння (1) побудована залежність сили прокатки від коефіцієнта асиметрії (рис.3). Аналіз отриманих результатів показав невелике (до 10%) зниження сили прокатки при збільшенні коефіцієнта асиметрії до 1.10. Це пояснюється великою жорсткістю розкату при контрольованій прокатці і випливає з залежностей, наведених у роботі [4], так як
В
? Р т /? Р р = 1 + З п / З до ,, (2)
де ? Р т і ? Р р - теоретичне і реєстроване месдози зміна сили прокатки; З п і З до - жорсткість смуги і клітки.
При контрольованій прокатці З п = 20 ... 32 МН/мм, З до = 8 МН/ мм, а ? Р т /? Р р = 3,5 .. .5. Так як за розрахунками для умов стану 3000 величина ? Р т /Р становить 5 .. .10%, То регистрируемая величина ? Р т /p знаходиться в межах помилки виміру. Сумарний крутний момент при значенні а v до 1.10 збільшився на 5 ... 10%. Однак при АП суттєво перерозподіляються крутний момент на валках (рис.2б). При коефіцієнті асиметрії а v до 1.10 крутний момент на ведучому валку в останніх пропусках не перевищував 2 МН * м, а сумарний крутний момент 2,4 МН * м і 2 МН * м відповідно в передостанньому і останньому пропусках. Середньоквадратичний струм приводу ведучого валка, що визначає його нагрівання за цикл при контрольованій прокатці, по симетричному режиму і при реалізації АП в одному і двох пропусках склав відповідно 70 .. 80%, 80 .. 90% та 83 .. 97% від допустимого. Таким чином, роботу в режимі АП за умовами навантажування кліті і приводу можна використовувати в останніх двох пропусках. При цьому завантаження приводу за силою прокатки, крутний момент і середньоквадратичному току знаходиться в допустимих межах. Щоб уникнути нерівномірності завантаження трансмісій валків за крутним моментів на минулих двох пропусках ведучий і ведений валки слід міняти місцями, що забезпечить сталість еквівалентної навантаження, відповідальної за втомну міцність деталей головної лінії стану. Режими АП можуть бути використані на інших підприємствах при реконструкції листових станів у процесі перекладу клітей на індивідуальний привід валків. Виходячи з експериментальних даних можна зробити висновки про ефективність асиметричною прокатці у зв'язку з зменшенням сили прокатки до 10%, а отже і зниження витрати електроенергії, отримання точніших розмірів і хороше якість поверхні металу.
В
Енергозберігаючі технології індукційного нагріву
Структурні зміни в металургійної промисловості призвели до широкого використання технологій індукційного нагріву металів. Зокрема, індукційний нагрів слябів перед прокаткою дозволяє істотно підвищити якість прокату і вихід придатного металу
Найбільш економічно вигідний підхід, що знижує вартість нагріву тонни металу при істотному зменшенні окалинообразования і зневуглецювання, полягає в нагріванні металу після виходу з газової печі (900-1150 В° С) до температури прокатки (1150-1250 В° С). p> Проблему нагріву-підігріву слябів можна поділити на дві частини: нагрів з холодного стану (або підігрів "товстих" слябів товщиною 200-300 мм) і підігрів на ділянці проміжного рольганга між чорновими і чистовими клітями прокатного стану стійких слябів (смуги підкату) товщиною 20-50 мм. Після розробки установок безперервного розливання сталі з товщиною сляба 20-50 мм зникла стадія попередньої прокатки, однак необхідність підігріву слябів залишилася. В обох випадках індукційний нагрів може використовуватися для формування необхідного температурного поля сляба перед чистової прокаткою.
У промисловості для нагріву слябів використовуються різноманітні типи індукційних печей. Найбільше поширення набули овальні індуктори з поздовжнім магнітним полем.
В даний час реалізовані три типи установок для нагріву товстих сталевих слябів перед прокаткою. Найбільш поширені такі установки:
- нагрівачі періодичної дії з вертикальним розміщенням овальних індукторів, які охоплюють сляб, що стоїть на вузькій грані. Очевидно, реалізація такої схеми розміщення індукторів можлива тільки для відносно товстих слябів. Індикатори, що охоплюють сляб по широкій межі, отримали назву індукторів Росса - по імені головного спеціаліста компанії Ніколаса Росса. Вони були впровад...
