n="justify"> На дільниці №7 проведені два випробування - 8.1 та 8.2 (див. рис. 4) для визначення опору тертю по боковій поверхні фрагмента палі, виготовленої з зазором під п'ятою. Її верхня частина розташована в ІГЕ - 9 (3,55 м), а нижня в ІГЕ - 10 (2,5 м) з повішеною вологістю. Випробування виконувалися через 10 діб. після виготовлення (8.1) і через 22 сут. після відпочинку" (8.2). У випробуванні 8.2 опір по боковій поверхні виявилося на 32% вище, а в цілому на 11% нижче ніж на ділянці №6. Результати випробувань наведені в табл.2 і на рис. 4.
У непросадочний частині основи наростання опади протікало нерівномірно і супроводжувалося чергуються ділянками зачеплення raquo ;, на яких спостерігаються незначне прирощення осад і мікросриви raquo ;, які завершуються зривом палі, що характеризує руйнування грунту по боковій поверхні. Це тягне за собою передачу навантаження на підошву палі, викликаючи руйнування структури залягають під нею вапняків. Протягом відпочинку фрагмента палі, доведеного до зриву" , відзначено відновлення зв'язків по боковій поверхні (досвід 8.1 та 8.2).
Таблиця 2
№Геометріческіе параметри свайПредельное опір F, кНРасч. несуча спос-сть N, кНРасчётное сопр. по бічній пов-ти fi А, м 2 u, Мh, мuh, м 2 V, м 3 сваіПо бічній пов-стіКнКн/м 2 1,20,0490,7855,1554,040,25421-351- - 5,20 , 0490,7858,06,280,39701-584- - 2,10,0490,7858,35,620,41-583-48686,48,10,0310,6286,053,80,19-251-209558,20,0310,6286,053,80,19-331-27672,5
Таблиця 3
№ опитаГеометріческіе параметри свайСопротівленіе по боковій поверхностіu, Мh, мuh, м 2 Ah, м 3 предельноеРасчётноеF, кНf, кН/м 2 F, кНf, кН/м 2 1,30,7855,964,680, 29230865,8257552,20,7856,855,380,3439974,2333622,30,7856,855,380,3430857,225748
Таблиця 4
№Геометріческіе параметри свайПредельное опір F, кНРасчётная несуча спос-сть N, кНРасчётное сопр. по боковій поверхні, f кН/м 2 Після відпочинок палі t, сутана, м 2 u, Мh, мuh, м 2 V, м 3 За торця сваіПо бік. Пов-ті30,0490,78517,213,5697-581- - 4,10,0490,78513,510,6620-517- - 4,20,0490,78513,510,6655-546-574,30,0490, 78513,510,6-354-29527,844,3 * 0,0490,7858,06,28-340-28345,0-
До просідаючої частині основи віднесені ІГЕ 4; 5 і 6. У її межах виконані випробування паль 3; 4.1 і повторно 4.2. Опір по боковій поверхні визначено за результатами випробувань фрагментів паль 1.3; 2.2; 2.3 і палі на висмикування 4.3.
палями (досвід 3 і 4) прорізані просідаючі ґрунти. Несучим шаром палі (досвід 3) прийнятий вапняк (ІГЕ - 9), а палі (досвід 4) - червоно-бура глина (ІГЕ - 8). Повторне випробування цієї палі (4.2) після відпочинку показало незначне підвищення її несучої здатності (див. рис.4, ж). Частковий палі (досвід 1.3) виготовлений у межах просідаючих грунтів. Випробування проведено при природній вологості грунтів на вертикальну висмикувати навантаження. Ділянка палі (досвід 2.2) виконаний із зазором між її п'ятої та головою. Випробування проведено вертикальної вдавлюють навантаженням в грунтах природної вологості. По закінченні досвіду підстава була замочити через дренажні свердловини, пройдені навколо палі відповідно до рекомендацій додатка Г. ГОСТ 5686-94 [4]. Після замочування паля була випробувана вертикальної висмикує навантаженням (досвід 4.3).
За результатами випробувань палі (досвід 4) на вдавлюють і висмикує навантаження визначена міцність червоно-бурою глини (ІГЕ - 8), відповідна тиску, при якому починається процес розвитку необоротних деформацій. Воно визначено по навантаженні, що відповідає кінця прямолінійною залежності на графіку S=f (р) при випробуванні на вдавлюють навантаження, зменшеної на величину висмикує навантаження і маси палі.
Фактичні опади фрагментів паль отримані шляхом віднімання пружного стиснення стійки від зафіксованих загальних деформацій, виміряних на рівні вантажної платформи. За результатами випробувань побудовані графіки залежності опади у часі і опади від навантаження (табл. 3, 4, рис 4).
Результати визначення опору грунтів тертю по боковій поверхні паль в межах просідаючої товщі наведено в табл. 3, а результати визначення несучої здатності і параметрів опору паль по підошві і бічній поверхні, виготовлених в межах залягання просідаючих грунтів - в табл. 4.
Висновок
Аналіз наведеного прикладу дозволяє зробити наступні висновки:
. При проектуванні підсилення фундаменту буроін'єкційними палями слід прагнути до мінімалізації опади посилених фундаментів, а також максимально достовірній оцінці опади шляхом застосування сучасних моделей механіки грунтів і їх числових реалізацій.
. Міцність буроін'єкційних паль не...
