еми регененраціі має призвести до того, що витрати гріючої пари повинні скласти: G от1=0; G от2=0; G от3=G зн=41; G от4=G псвп=22,53; G от5=G псво2ст=16,07; G от6=G псво1ст=9,83; G от7=0; G от8=0. У зв'язку з цим доданки рівнянь теплових балансів, в яких значення нульових витрат множаться на штатні великі значення ентальпій, можна залишити без змін. По решті доданком в рівняння теплового балансу внесені наступні зміни:
а) ур.21 (ПНД1) - i вих=150,757 замість 232,67;
б) ур. 20 (ПНД2) - i вх3=150,757 замість 232,67; i вих=150,757 замість 320,0;
в) ур. 19 (ПНД3) - i н вх=150,757 замість 321,2; i н вих=150,757 замість 411,57;
г) ур. 18 (ПНД4).
Нагрівається середу має два входи - вихід з ПНД3 і вихід із системи теплофікації. Для визначення ентальпії нагрівається середовища на виході з ПНД4 (позначена i 1) складено додаткову рівняння теплового балансу змішання середовищ, з якого випливає
.
робочий контур теплофікація енергетичний
У основне рівняння (18) внесено такі зміни:
в першому доданку правої частини i н вих=i 1 замість 517,18; i н вх1=150,757 замість 411,54;
в другому доданку правої частини i н вих=i 1 замість 517,18;
д) ур. 17 (ПНД5) - i н вх=i 1 замість 517,16; i н вих=i 1 замість 645,51;
е) ур. 16 (деаератор).
Для визначення ентальпії середовища на виході з деаератора (позначена i 2) складено додаткову рівняння теплового балансу змішання середовищ, що надходять на деаератор. З урахуванням очікуваних витрат середовищ у відборах пара з турбіни витрати середовищ на входах вдеаератор складають: вх1=0; G вх2=G СН1=14; G вх3=0; G вх4=0; G вх5=G з=(G т - 41-22,53)? (1-0,856); G ВХ6=(G т - 41-22,53)? 0,856 + 27 + G ін +22,53; G вих=G т + G ін.
Значення ентальпій змішуються середовищ:
i вх2=546,73; i вх5=664,7; i ВХ6=i 1; i вих=i 2.
{546,73? 14 + 664,7 (Gт - 41-22,53) (1 - 0,856) + i1 [(Gт - 41-22,53) 0,856 + 27 + Gпр + 22,53] }/(Gт + Gпр).
У основне рівняння (16) внесено такі зміни:
у правій частині рівняння iвих=i2 замість 697,1;
в шостому слагаемом лівій частині рівняння iвх6=i1 замість 645,51;
ж) ур. 15 (ПВД6).
Додаткові рівняння: ентальпія нагрівається середовища після проходження нею ПН i3=i2 + Diпн. Для розрахунку наближено оцінено Diпн=5 кДж/кг. У основне рівняння (15) внесено такі зміни. iнвх=i3 замість 702,0; iнвих=i3 замість 815,5;
з) ур. 14 (ПВД7). iнвх=i3 замість 815,5; iнвих=i3 замість 897,7;
і) ур. 25 (точка змішання нагрівається середовища на виході з ПВД7 і зливу конденсату гріючої пари з СПП): iнвих ПВД7=i3 замість 897,7.
Аналіз результатів рішення:
) підтвердилися припущення про значеннях витрат у відборах;
) значення ентальпії ПВ на вході в ПГ значно знизилося і склало 337,19 кДж/кг замість 923,6 в основному варіанті. Це відповідає значно зниженою величиною температури живильної води - 79,02оС замість 215,22 в основному варіанті;
) ККД ЯЕУ брутто знизився і склав 0,2826 замість 0,3137 в основному варіанті, тобто ККД знизився на 3,11%. Як уже зазначалося, помірне зниження ККД можна пояснити тим, що в його підтримку вносять певний внесок зливаються в потік ПВ гарячі сливи від залишаються в штатному режимі роботи елементів робочого контуру (СПП, система теплофікації, СН);
) потужність ядерного реактора зросла і склала 3538,72 МВт замість 3187,8;
) витрата пари на турбіну знизився і склав 1279,76 кг/с замість 1544,69 в основному варіанті.
Література
Рожкова Л.Д., Карнеева Л.К., Чиркова Т.В. Електрообладнання електричних станцій і підстанцій, 2004
Файбисович Д.Л. та ін. Довідник з проектування електричних мереж, 2006
Неклепаев, Б. Н. Електрична частина електростанцій і підстанцій, 1989
Бурман А.П., Строєв В.А., Основи сучасної енергетики. Частина 2. Сучасна електроенергетика, +2003
Електротехнічний довідник. Том 3. Виробництво, передача та розподіл електричної енергії
Ополева Г.Н. Схеми та підстанції електропостачання, 2 006
Крючков І.П., Неклепаев Б.М., Старшинов В.А. Розрахунок коротких замикань і вибір електрообладнання, +2005
Коновалова Л.Л., Рожкова Л.Д. Електропостачання промислових підприємств і установок, 2009
Рожкова Л.Д., Козулін В.С. Електрообладнання станцій та підстанцій, 2007
