Запас по нагріванню:
В В
4 ВИБІР ОСНОВНИХ ВУЗЛІВ СИЛОВОЇ ЧАСТИНИ
В
4.1 ВИБІР тиристорного перетворювача
Номінальний випрямлена напруга і номінальний випрямлений струм перетворювача приймаємо з ряду стандартних значень за ГОСТ 6827-76 (найближче більше по порівняно з номінальною напругою і струмом двигуна) [3].
Приймаються UdN = 230 В; IdN = 320 А.
Вибираємо стандартний перетворювач комплектного тиристорного електроприводу серії КТЕУ [4]. Вибираємо двухкомплектной реверсивний перетворювач, схема з'єднання комплектів зустрічно-паралельна, управління комплектами роздільне, кожен комплект виконаний за трифазною мостовою схемою.
Номінальний напруга комплектного електропривода дорівнює номінальній напрузі двигуна: Uном = 220 В. Номінальний струм комплектного електропривода вибирається по номінальному току перетворювача: Iном = 320 А.
Вибираємо тип комплектного електропривода:
КТЕУ-800/220-13212-УХЛ4.
В
4.2 ВИБІР силових трансформаторів
Силовий трансформатор призначений для узгодження напруги мережі (Uс = 380 В) з номінальною напругою перетворювача.
Номінальний лінійний струм вторинних обмоток (розрахунковий):
В В
Вибираємо трансформатор типу ТСП (або ТСЗП), трифазний, двохобмотувальний, сухий з природним повітряним охолодженням, відкритого виконання [2, таб. 3.1]
Таблиця 3
Дані вибраного трансформатора
Параметр
Значення
Тип трансформатора
ТСЗП-100/0,7-УХЛ4
Спосіб з'єднання первинної та вторинної обмоток
Зірка - трикутник
Номінальна потужність
SТ = 93000 кВА
Номінальна лінійна напруга первинних обмоток
U1N = 380 В
Номінальна лінійна напруга вторинних обмоток
U2N = 205 В
Номінальний лінійний струм вторинних обмоток
I2N = 262 В
Втрати КЗ
РК = 2300 Вт
Щодо напруга короткого замикання
uK = 5,8%
Розраховуємо параметри трансформатора:
Коефіцієнт трансформації:
В В
Номінальний лінійний струм первинних обмоток:
В В
Активне опір обмоток однієї фази трансформатора:
В В
Активна складова напруги короткого замикання:
В В
Реактивна складова напруги короткого замикання:
В В
Індуктивне опір обмоток однієї фази трансформатора:
В В
Індуктивність фази трансформатора:
, де
О©с - Кутова частота мережі (). <В
4.3 вибір згладжує реактора
Сглаживающий редактор включається в ланцюг випрямленого струму з метою зменшення його змінної складової. Пульсації випрямленого струму повинні бути обмежені на рівні допустимого значення для обраного двигуна.
ЕРС перетворювача при куті управління О± = 0:
В В
Мінімальна сумарна (еквівалентна) індуктивність якірного ланцюга за умовою обмеження пульсацій випрямленого струму:
, де
kU - Коефіцієнт пульсацій напруги (для трифазної мостової схеми приймаємо kU = 0,13),
р - Пульсность перетворювача (для мостовий трифазної схеми р = 6)
В
Розрахункова індуктивність згладжує реактора:
В В
Так як розрахункова індуктивність виявилася негативною, згладжує реактор НЕ потрібно. Власної індуктивності якірного ланцюга достатньо для обмеження пульсацій струму.
4.4 принципова електрична схема силової частини
Принципова схема вибирається по [4]. Для номінального струму Iном = 320 А вибираємо схему, наведену на рис. 1.3 [4]: ​​
В
В
На рисунку 5 наведена схема силової частини електроприводу з номінальним струмом 320, 500 А. Захисні автоматичні вимикачі QF1, QF2 встановлені послідовно з тиристорами. Для неоперативного відключення електродвигуна від тиристорного перетворювача (ТП) використовується рубильник QS. Силовий трансформатор ТМ приєднується до високовольтної мережі 6 або 10 кВ через шафа високовольтного введення (ШВВ). При напрузі живлення 380 В ТП підключається до мережі через анодні реактори LF і автоматичні вимикачі QF3, QF4.
5 МАТЕМАТИЧНА МОДЕЛЬ СИЛОВОЇ ЧАСТИНИ ЕЛЕКТРОПРИВОДА
В
5.1 РОЗРАХУНОК еквівалентні параметрам СИСТЕМИ
Головну ланцюг системи В«тиристорний перетворювач - двигун В»можна представити у вигляді схеми заміщення (рис.6.). У головній ланцюга діють ЕРС перетворювача Ed і ЕРС якоря двигуна ЕЯ. На схемі заміщення показані:
Rя, - активні опори якірного ланцюга двигуна;
2RT - активні опори двох фаз трансформатора;
...
