КП, покритий ожеледдю, р кг
[1]
2МФ-100,
р кг = 0.615 Г— 1.55 Г— 12,3 2 Г— (11,8 +5,5) Г—
10 -4 = 0,249
МФ-100,
р кг = 0.615 Г— 1.15 Г— 12,3 2 Г— (11,8 +5,5) Г—
10 -4 = 0,185
Результуюча навантаження на НТ підвіски, q нг
q нг =
[1]
М-120,
q нг =
ПБСА-50/70,
q гв =
2.4. Визначення максимально допустимих довжин прольотів з урахуванням обмежень
Максимально допустима довжина прольоту на прямій в режимах вітру максимальної інтенсивності і ожеледі з вітром
, (2.1)
де р до - нормативна вітрове навантаження на контактний провід, даН/м;
До 1 - коефіцієнт, що враховує динамічні процеси при впливі вітрової навантаження на проводи;
р е - еквівалентна навантаження, характеризує вплив несучого тросу на відхилення контактного проводу, даН/м;
b к.доп - максимально допустиме відхилення контактного дроти від осі струмоприймача на прямій, м;
g до - зміна прогину опори на рівні контактного проводу під дією вітрового навантаження, м;
а - абсолютна значення зигзага контактного проводу на прямий, однакове на сусідніх опорах, м.
До 1 = К 2 +2 hdx, (2.2)
де К 2 - коефіцієнт, що враховує пружні деформації проводу при його відхиленні;
h і d - коефіцієнти, що враховують пульсації вітру;
g - коефіцієнт динамічності.
Коефіцієнти h, d і g визначені за матеріалами [1]. br/>
До 2 = К 3 Г— До 4 Г— До 5 , (2.3)
де К 3 , До 4 , До 5 - коефіцієнти, визначені за матеріалами [1].
Еквівалентна навантаження р е визначена
р е =, (2.4)
де Т - натяг несучого тросу, даН;
р н - нормативна вітрове навантаження на несучий трос, даН/м;
h і - довжина гірлянди підвісних ізоляторів, прийнята за матеріалами [1] 0.42 м;
q н - результуюча навантаження на несучий трос, даН/м;
g н - зміна прогину опори на рівні несучого тросу під дією вітрового навантаження, м;
е ср - середня довжина струн в середній частині прольоту l max , м;
g до - навантаження від ваги одного контактного проводу, даН/м;
n до - число контактних проводів.
е ср = h 0 - 0.115 Г—, (2.5)
де h 0 - конструктивна висота підвіски, м;
g п - навантаження від ваги всіх проводів підвіски на несучий трос за відсутності ожеледі, даН/м.
Розрахунок зроблений спочатку для підвіски М-120 +2 МФ-100. У режимі вітру максимальної інтенсивності за табл. 2.2 і 2.3: К = 1960 даН, р кв = 1,54 даН/м, b к.доп = 0.5 м, g кв = 0.025 м, а = 0.3 м. При К 1 = 1 і р ев = 0.
м.
За матеріалами [1] знайдені значення коефіцієнтів для визначення К ' 1 при l max . у = 65,52 м: h = 0.58 d = 0.225, x = 1,015, К 3 = 0.65, До 4 = 1,33, К 5 = 1.075. p> К ' 2 = 0,65 О‡ 1,33 О‡ 1,075 = 0.929. К ' 1 = 0.929 +2 Г— 0.58 Г— 0.225 Г— 1,015 = 1.194. p> h 0 = 2.0 м, g п = 2.983 даН/м, Т 0 = 1470 даН.
е ' ср = 2 - 0.115 Г— = 0,998 м.
За [1] і табл. 2.2 і 2.3: Т в = 1370 даН, р нв = 1.473 даН/м, h і = 0.42 м, q нв = 3.327 даН/м, g нв = 0.034 м, g до = 0.873 даН/м, n до = 2.
р ' ев = даН/м.
Нове значення довжини прольоту з урахуванням К ' 1 і р' ев
м.
Різниця між значеннями довжини прольоту вийшла більш 5%
, тому розрахунок продовжений.
l ' max.в = 56.3 м: h = 0.62 d = 0.225, x = 1,015, К 3 = 0.67, До 4 = 1,33, К 5 = 1.075. p> К ' 2 = 0,67 О‡ 1,33 О‡ 1,075 = 0.958. К ' 1 = 0.958 +2 Г— 0.62 Г— 0.225 Г— 1,015 = 1.241. p> е'' ср = 2 - 0.115 Г— = 1.26 м.
р'' ев = даН/м.
Нове значення довжини прольоту з урахуванням К&...
