-R Bx в€™ z 2 = -50 в€™ 0,0425 = -2,13 H в€™ м
Знаходження реакцій в опорах у горизонтальній площині
Умовно вважаємо, що в горизонтальній площині діє тільки окружна сила F t , яка викликає появу реакцій в опорах R Ay і R By . p> Складаємо рівняння рівноваги: ​​
ОЈМ А = 0 R By 2a-F t 2 a = 0
ОЈМ B = 0 F t2 a-R Ay 2a = 0
R By = 3,78 В· 0,0425/0,085 = 1,89 кН
R А y = 3,78 В· 0,0425/0,085 = 1,89 кН
Перевірка:
ОЈF y = 0 F t 2 - R А y - R By = 0
3,78-1,89-1,89 = 0
Будуємо епюру згинальних моментів.
Перетин II: М y 1 = R Ay z 1,
при z 1 = 0 М y1 = 0
при z 1 = a M y1 = R Ay В· a = 1890 в€™ 0,0425 = 80,32 H в€™ м
Крутний момент
Від середини напівмуфти до центру колеса діє крутний момент T = F t в€™ d 2 /2 = 3780 в€™ 0,202/2 = 381,78 H в€™ м
Визначення небезпечних перерізів
1 небезпечне перетин - вихідний кінець вала:
a) Шпонковий паз
b) Галтель
2 небезпечне перетин - місце посадки колеса на вал.
3.1.8. Розрахунок першого небезпечногоперетину
П„ = T/0,2 d 3 = 381,78/0,2 В· 0,04 3 = 29,7 МПа
В
де Оµ - коефіцієнт впливу абсолютних розмірів, Оµ = 0,8;
S - коефіцієнт запасу міцності, S = 1,5;
До П„ - коефіцієнт концентрації напруги, К П„ = 1,48;
П„ -1 - межа витривалості при крученні
П„ -1 = 0,28 Пѓ в = 0,28 в€™ 580 = 162,4 МПа
В
a) Галтель - d = 40мм., T = 2,5 мм., R = 1,5 мм. br/>
; br/>
Найнебезпечнішим концентратом напружень в даному випадку є жолобник по якій і ведемо розрахунок
В
П„ = 29,7 МПа <[П„] = 55,2 МПа
Міцність валу в даному перерізі забезпечена
Розрахунок другого небезпечногоперетину
Пѓ екв =
В
П„ вх = T/0,2 d 3 = 381,78/0,2 в€™ 0,052 3 = 13,58 МПа В
,
де S = 1,5;
Оµ = 0,8;
Пѓ -1 - межа витривалості при згині
Пѓ -1 = 0,43 Пѓ в = 0,43 В· 580 = 249,4 МПа;
a) Шпонковий паз, До Оґ = 1,73
b) Посадка колеса з натягом
,
До Оґ /О• = (К Оґ /Оµ) 0 В· Оѕ 'В· Оѕ'',
де (К Оґ /О•) 0 = 3, при вигині і крученні;
Оѕ '- коефіцієнт, враховує межа міцності матеріалу вала.
Оѕ '= 0,305 +0,0014 В· Пѓ в
Оѕ '= 0,305 +0,0014 В· 580 = 1,117
Оѕ'' - коефіцієнт, враховує тиск у посадці, Оѕ'' = 1.
До Оґ /О• = 3.1, 117.1 = 3,35
В В
Міцність валу в даному перерізі забезпечена.
3.2 Розрахунок швидкохідного валу черв'яка
Матеріал валу черв'яка: Сталь 40Х, Т.О. поліпшення і гарт ТВЦ, термообробка витків черв'яка: цементація і гарт, шліфування та полірування.
Пѓ т = 750МПа, Пѓ в = 900МПа.
Розробка ескізу валу
a) Для вихідного кінця діаметр швидкохідного валу вважається за формулою: d ≥ (7 ... 8),
d ≥
Оскільки діаметр валу прийнятого нами двигуна d = 22мм., те й діаметр вихідного кінця швидкохідного валу приймемо рівним 22мм.
b) Для діаметра під підшипник:
d n ≥ d +2 t,
де t - висота буртика, t = 2,2
d n = 22 +2 в€™ 2,2 = 26,4 мм.
приймаємо стандартне значення по внутрішньому кільцю підшипника d n = 30мм.
c) d БП = d п +3 r = 30 +3 в€™ 2 = 36мм.
Розробка розрахункової схеми
Для фіксації валу черв'яка застосовуємо наступне розташування підшипників: обидві опори розташовані по різні сторони від черв'яка; з одного боку стоять два однорядних конічних роликопідшипників, розташовані В«враспорВ», з іншого боку один роликовий радіальний підшипник. Обидві опори фіксуються, тому що вони обмежують переміщення вала в одному з напрямків і сприймають радіальну і осьову навантаження.
В
Знаходження реакцій в опорах у вертикальній площині
Вважаємо, що в вертикальній площині діє радіальна F r і осьова F a сили, які викликають появу реакцій...
