ами і на цьому ж рівні приєднати вимикач. Розглянуті роз'єднувачі мають пополюсное управління.
Ошиновка ОРУ виконується гнучким сталеалюміневимі проводом. При великому навантаженні або за умовами перевірки на коронірованії в кожній фазі можуть бути 2-3 дроти.
Лінійні і шинні портали і всі опори під аппаратамі- стандартні, залізобетонні.
Велика кількість портальних конструкцій викликає необхідність виробництва робіт на висоті, ускладнює і здорожує монтаж. Якщо збірні шини виконати жорсткими, то шинних порталів не потрібно, а монтаж полегшується.
Кабелі і повітропроводи прокладені в лотках із залізобетонних плит, які служать одночасно пішохідними доріжками. У місцях перетину з дорогою лотки прокладаються під проїзною частиною дороги. Площа розподільного пристрою такого типу менше площі типового, скорочується витрата збірного залізобетону та металоконструкцій, знижується вартість будівельно-монтажних робіт.
13РАСЧЕТ релейного захисту заданого елемента
. 1 Розрахунок релейного захисту ТСН
Якщо ДЗТ виконана на реле ДЗТ - 11 не проходить по чутливості, то для підвищення чутливості ДЗТ використовується принцип гальмування наскрізним струмом.
Визначається струм спрацьовування защітиIсз за умовою
(13.1)
де КН - коефіцієнт надійності, дорівнює 1,5;
Визначається струм спрацьовування релеIcp за умовою
(13.2)
Визначається число вітковWвн обмотки реле, включеної з боку ВН трансформатора
(13.3)
Визначається число витків Wннобмоткі реле, включеної з боку НН трансформатора
(13.4)
Визначається струм небалансу Iнб- складається з трьох складових
(13.5)
де - складова, обумовлена ??похибкою ТА
(13.6)
де Капер - коефіцієнт, що враховує аперіодичну складову струму КЗ, для реле з БНТ (швидко насичується трансформатор) дорівнює 1;
Кодн- коефіцієнт однотипності ТА, для ДЗТ приймається равним1;
- повна похибка ТА=0,1 (10%);
Imax (3) - періодична складова при розрахунковому зовнішньому трехфазномметалліческом КЗ.
- складова, обумовлена ??регулюванням напруги трансформатора, що захищається:
(13.7)
де DU- діапазон регулювання напруг під навантаженням в% (для трансформатора ТРНДС ± 81,5%).
- складова, обумовлена ??неточністю установки на проміжному трансформаторі реле ДЗТ - 11 розрахункових чисел витків;
(13.8)
де WРасч.- розрахункове число витків проміжного трансформатора реле ДЗТ - 11.
Визначається число вітковWТ гальмівної обмотці реле
(13.9)
де - розрахунковий струм з боку, до якої наведена гальмівна обмотка;
=- струм боку, до якої приєднана гальмівна обмотка;
tga - тангенс кута нахилу до осі абсцис дотичній, проведеної з початку координат до характеристики спрацьовування реле, що відповідає максимальному гальмуванню, приймається рівною 0,75 - 0,8.
Визначається коефіцієнт чувствітельностіКч:
(13.10)
13.2 Розрахунок релейного захисту для робочого трансформаторасобственних потреб типу ТРДНС - 25000/35
Діапазон регулювання ± 8 1,5%
Визначаються первинні номінальні токіIном, А, на стороні трансформатора за формулою:
(13.11)
Визначаються коефіцієнти трансформації КI за формулою
(13.12)
Визначаються вторинні номінальні токіIном.вт на стороні трансформатора за формулою
(13.13)
Визначається струм спрацьовування защітиIcз за формулою (13.1)
Визначається струм спрацьовування Icp реле за формулою (13.2)
Визначається число витків релеWВН, включених з боку ВН трансформатора, за формулою (13.3)
приймаємо 14вітков.
Визначається струм спрацьовування релеIср для даного числа витків
Визначається струм спрацьовування защітиIсз
Визначається число витків релеWнн, включених з боку НН трансформатора, за формулою (13.4)
приймаємо 16 витків.
.2.10Определяются складові при короткому замиканні на шинах НН трансформатора за формулами (13.6) - (13.8)
Визначається при короткому замиканні на шинах НН трансформатора за формулою (13.5)
Визначаються число витків гальмівний обмоткіWнн, включеної на реле з боку НН трансформатора за формулою (13.9)
приймаємо 5 витків
Визначаємо коефіцієнт чутливості за формулою (13.10)
