поліпшення.
По (табл. 3.3 [1]) при діаметрі заготовки до 90 мм середнє значення Пѓ в = 780 МПа.
Межа витривалості при симетричному циклі вигину
В
Межа витривалості при симетричному циклі дотичних напружень
В
Перетин А-А . Це перетин при передачі обертаючого моменту від електродвигуна через муфту розрахуємо на кручення. Концентрацію напружень викликає наявність шпоночно канавки.
Коефіцієнт запасу міцності
В
де амплітуда і середня напруга отнулевого циклу
В
При d = 50мм, b = 14мм, t 1 = 5,5 мм (по табл. 8.5 [1])
В В
Приймемо k П„ = 1,68 (табл. 8.5 [1]), Оµ П„ = 0,76 (Табл. 8.8 [1]) і П€ П„ = 0,1 (стор. 166 [1]). br/>В
ГОСТ 16162-78 вказує на те, щоб конструкція редукторів передбачала можливість сприйняття радіального навантаження, прикладеної в середині посадочної частини валу. Величина навантаження для одноступінчатих зубчастих редукторів на швидкохідному валу повинна бути 2,5 при 25 х 10 3 Н мм <Т Б <710 х 10 3 Н мм. p> Прийнявши у ведучого валу довжину посадочної частини під муфту дорівнює довжині напівмуфти l = 170мм, отримаємо згинальний момент у перетині А-А від консольної навантаження
В
Згинальний момент у горизонтальній площині
В
Згинальний момент у вертикальній площині
В
Сумарний згинальний момент у перетині А-А
В
; середня напруга Пѓ m = 0.
Коефіцієнт запасу міцності за нормальними напруженням
В
Результуючий коефіцієнт запасу міцності
В
вийшов близьким до коефіцієнта запасу s П„ = 5,41. Це незначна розбіжність свідчить про те, що консольні ділянки валів, розраховані по крутний момент і узгоджені з розточеннями стандартних напівмуфт, виявляються міцними і що облік консольної навантаження не вносить суттєвих змін.
Такий великий запасу міцності пояснюється тим, що діаметр валу був збільшений при конструюванні для з'єднання його стандартної напівмуфти з валом електродвигуна.
З цієї причини перевіряти міцність в інших перерізах немає необхідності.
Ведений вал.
Матеріал валу той же, що і для шестерні, тобто сталь 45 нормалізована.
По (табл. 3.3 [1]) при діаметрі заготовки до 90 мм середнє значення Пѓ в = 570 МПа.
Межа витривалості при симетричному циклі вигину
В
Межа витривалості при симетричному циклі дотичних напружень
В
Перетин А-А . Концентрацію напружень в цьому перерізі викликає наявність шпоночной канавки з напресуванням колеса на вал.
В
Коефіцієнт запасу міцності
В В
При d = 75мм, b = 22мм, t 1 = 9мм, h = 14, l = 140 (за табл. 8.5 [1])
В В В
Приймемо k П„ = 1,49 (табл. 8.5 [1]), k Пѓ = 1,59 (табл. 8.5 [1]),
Оµ П„ = 0,67 (табл. 8.8 [1]), Оµ Пѓ = 0,775 (Табл. 8.8 [1]),
П€ П„ = 0,1 (стор. 166 [1]), П€ Пѓ = 0,15 (Стор. 166 [1]). h3> Коефіцієнт запасу міцності по дотичним напруженням
В
ГОСТ 16162-78 вказує на те, щоб конструкція редукторів передбачала можливість сприйняття радіального навантаження, прикладеної в середині посадочної частини валу. Величина навантаження для одноступінчатих зубчастих редукторів на швидкохідному валу повинна бути 2,5 при 25 х 10 3 Н мм <Т Б <250 х 10 3 Н мм. p> Прийнявши у ведучого валу довжину посадочної частини під муфту дорівнює довжині напівмуфти l = 100мм, отримаємо згинальний момент у перетині А-А від консольної навантаження
В
Згинальний момент у горизонтальній площині
В
Згинальний момент у вертикальній площині
В
Сумарний згинальний момент у перетині А-А
В
; середня напруга Пѓ m = 0.
Коефіцієнт запасу міцності за нормальними напруженням
Результуючий коефіцієнт запасу міцності
В
Розрахункова схема ведучого вала
В
d 1
В
d 2 . d д
В
Y В В В В В
R X2
В В
R X1
В В В
