- на основне з коефіцієнтом поєднання П€ = 0,9;
В
Рис.6. Розрахункова схема рами з номерами елементів.
В В
Рис.7. Завантаженість рами постійним навантаженням.
В
Рис.8. Завантаженість рами сніговий (тимчасової) навантаженням.
В
Рис.9. Завантаженість рами вітрової навантаженням (вітер ліворуч).
В В
Рис.10. Завантаженість рами вітрової навантаженням (вітер праворуч).
За результатами статичного розрахунку можна виділити три найгірші комбінації зусиль для розрахунку колони будівлі:
1) Nmax = 63,323 тс. p> Мсоот = 0 тс Г— м.
Qсоот = 0 тс.
2) Nсоот = 60,263 тс. p> Мmax = 6,728 тс Г— м.
Qсоот = 1,606 тс.
3) Nсоот = 60,263 тс. Nmin = 32,723 тс. p> Мmin = - 6,088 тс Г— м.
Qсоот = 1,227 тс.
В
Розрахунок колон на міцність за нормальними напруженням і на стійкість плоскої форми деформування.
Розрахунок проводиться на дію N і М по другій комбінації зусиль. Розраховуємо на міцність за формулою, наведеною в п. 4.16 СНиП II-25-80:
М = 6,728 тс Г— м = 67,28 кН В· м; N = 60,363 тс = 603,63 кН. br/>
Розрахункова довжина (у площині рами)
В
l 0 = 2,2 Г— H = 2,2 Г— 8.4 = 18,48 м.
Площа перерізу колони
F HT ≈ F бр = h K Г— b K = 0,66 Г— 0,29 = 17,4 Г— 10 -2 м 2 . br/>
Момент опору
W HT ≈ W бр = b K Г— h 2 K /6 = 0,29 Г— 0,66 2 /6 = 21.10 -3 м 3 . br/>
Гнучкість:
О» = L 0 /r = L 0 /(0,289 Г— h K ) = 18,48/(0,289 Г— 0,66) = 96,88;
П† = 3000/О» 2 = 3000/96, 88 2 = 0,32. br/>
При деревині третього сорту і при прийнятих розмірах перерізу по табл. 3 СНиП II-25-80: R C = 11 МПа. p> З урахуванням m н , m сл = 1 і коефіцієнта надійності Оі n = 0,95 отримаємо
R C = R І = 11 Г— 1,2 Г— 1 Г— 1/0, 95 = 13,89 МПа
Оѕ = 1 - (N/(П† Г— R C Г— F бр ) = 1 - 603,63 Г— 10 -3 /(0,32 Г— 13,89 Г— 17,4 Г— 10 -2 ) = 0,22. p> G = N/F HT + M Д /W HT ; M Д = M/Оѕ. br/>
При епюрі моментів трикутного обриси (див. п. 4.17 СНиП 11-25-80) поправочний коефіцієнт до Оѕ
k H = О± H + Оѕ (1 - О± H ) = 1,22 +0,22 Г— (1-1,22) = 1,172 (див. СНиП II-25-80). br/>
У даному випадку епюра моменту близька до трикутної:
M Д = M/(k H Г— Оѕ) = 67,28/(1,172 Г— 0,22) = 260,94 кН Г— м;
G = 603,63 Г— 10 -3 /(17,4 Г— 10 -2 ) + 260,94 Г— 10 -3 /(21 Г— 10 -3 ) = 15,89 МПа> 13,89 МПа,
умова не виконується. p> Приймаються перетин колони 693 Г— 300мм (з урахуванням товщини дошки 33мм).
Площа перетину колони
F HT ≈ F бр = h K Г— b K = 0,693 Г— 0,30 = 20,8 Г— 10 -2 м 2 . p> Момент опору
W HT ≈ W бр = b K Г— h 2 K /6 = 0,30 Г— 0,693 2 /6 = 24 Г— 10 -3 м 3 . br/>
Гнучкість:
О» = L 0 /r = L 0 /(0,289 Г— h K ) = 18,48/(0,289 Г— 0,693) = 92,27;
П† = 3000/О» 2 = 3000/92, 27 2 = 0,352. p> R C = R І = 13,89 МПа. p> Оѕ = 1 - (N/(П† Г— R C Г— F бр ) = 1 - 603,63 Г— 10 -3 /(0,352 Г— 13,89 Г— 20,8 Г— 10 -2 ) = 0,406. p> G = N/F HT + M Д /W HT ; M Д = M/Оѕ. br/>
При епюрі моментів трикутного обриси (див. п. 4.17 СНиП 11-25-80) поправочний коефіцієнт до Оѕ
k H = О± H + Оѕ (1 - О± H ) = 1,22 +0,406 Г— (1-1,22) = 1,13 (див. СНиП II-25-80). br/>
У даному випадку епюра моменту близька до трикутної:
M Д = M/(k H Г— Оѕ) = 67,28/(1,13 Г— 0,406) = 146,65 кН Г— м;
G = 603,63 Г— 10 -3 /(20,8 Г— 10 -2 ) + 146,65 Г— 10 -3 /(24 Г— 10 -3 ) = 9,01 МПа <13,89 МПа,
умова виконується.
Залишаємо прийняте розтин.
Розрахунок на стійкість плоскої форми деформування здійснюється за формулою (33) СНиП II-25-80. Приймаємо, що розпірки по зовнішніх рядах колон (у площині, паралельній зовнішніх стін) йдуть тільки по верху колон. Тоді l...
