ної напруги визначаємо за формулою:
U до ср = 0,5 e до до v V max = 0,5 Г— 0, 06 Г— 55 Г— 16 = 26,4 В, (2.3)
де е до - напруга короткого замикання трансформатора, отн.ед..
В
2.2.4. Ефективний струм за цикл роботи підйомної установки визначаємо за формулою:
А,
де Р еф - ефективна потужність підйому, Вт
Вибір тиристорного перетворювача зробимо за двома параметрами - випрямлення струму I d ном і випрямлення напруги U d ном при дотриманні умов:
I d ном Ві I еф і U d ном Ві ; U ном . (2.4)
Застосуємо комплектний тиристорний електропривод КТЕУ-6300/1050-1249314-200т-УХЛ4. Тиристорний агрегат типу ТП3-6300/1050Т-10/ОУ4 з послідовним з'єднанням мостів [2].
2.2.5. ККД тиристорного перетворювача, розраховуємо за формулою:
, (2.5)
де U do - максимальне випрямлена напруга (кут управління a = 0), В;
DU до ср - комутаційне зниження випрямленої напруги, В;
DU т = 0,96 В - середньостатистичне падіння напруги на тиристорі [2].
2.2.6. Передавальний коефіцієнт до тп тиристорного перетворювача визначимо за формулою:
до тп = U d ном /U вх тп = 1050/8 = 131,25 У , (2.6)
В
де U d ном - номінальне випрямлена напруга, В;
U вх тп = 8 В - вхідна напруга управління.
2.3. Вибір силового трансформатора
2.3.1. Повну потужність силового трансформатора S т визначимо за формулою:
(2.7)
де до м ср вз = 0,575 - середньозважений коефіцієнт p> потужності [2].
Р ном - номінальна потужність двигуна, кВт.
2.3.2. Лінійне напруга вторинної обмотки, необхідне для вибору трансформатора, визначимо за формулою:
= (1,1/1,35) (16 Г— 55 +26,4 +4906 Г— 0,00881) = 773 В, (2.8)
де до з = 1,1 - коефіцієнт запасу [2];
до сх = 1,35 - коефіцієнт схеми випрямлення [2];
до u - коефіцієнт пропорційності, В/(м/с);
U до ср - комутаційне зниження напруги, В;
I еф - ефективний струм, А;
R яц - опір якірного ланцюга, Ом;
V max - максимальна швидкість, м/с.
Вибір трансформатора проводиться за двома параметрами - повної потужності S т ном і напрузі на вторинній обмотці U 2ном при дотриманні умов:
S т нои Ві S т і U 2ном Ві U 2 . (2.9)
Для комплектної поставки у складі перетворювального агрегату типу ТП3-6300/1050-10/ОУ4 застосуємо масляний двохобмотувальний з двома активними частинами в одному баку трансформатор типу
ТДНПД-12000/10У2 [2].
2.4. Розрахунок згладжує реактора
згладжуються індуктивність визначаємо з умови безперервності випрямленого струму. При цьому приймається, що при куті відмикання тиристорів a = 80 В° і струмі навантаження 10% від номінального (0,1 I d ном ) режим переривчастого струму повинен бути виключений.
В
2.4.1. Сумарний опір ланцюга випрямленого струму R s розраховуємо за формулою:
(2.10)
2.4.2. Базовий струм визначимо за формулою:
(2.11)
де U 2 - максимальне значення напруги на вентильной обмотці силового трансформатора.
2.4.3. Номінальний струм у відносних одиницях:
; (2.12)
Базовий параметр навантаження визначається за графіком рис.2.1. [2] для значень 15 0 , m б = 6 і i дв = 0,076 і становить tgQ б = 7.
2.4.4. Необхідний параметр навантаження, що забезпечує допустимий коефіцієнт пульсації струму в випрямленою ланцюга:
(2.13)
2.4.5. Сумарна індуктивність ланцюга випрямленого струму. p> (2.14)
де 2pf - кутова частота живильної мережі;
2.4.6. Індуктивність активної частини трансформатора. p> (2.15)
де е до - напруга короткого замикання, отн.ед.;
U 2 ном - фазне напруга вентильной обмотки, В;
I 2 ном - струм вентильной обмотки, А;
f - частота мережі, Гц.
2.4.7. Індуктивність якоря двигуна L д визначаємо за формулою Ліумвіля-Уманського:
(2.16)
де з 1 = 0,1 - коефіцієнт для компенсованих електродвигунів;
2р = 16 - число пар полюсів;
В
p> n ном - номінальна частота обертання двигуна, об/хв;
U...
