пояснюється наявністю гістерезису в муздрамтеатрі машини. При I в = 0 в обмотці якоря потоком залишкового магнетизму индуктируется залишкова е.р.с. Е ост , яка становить 2-4% від U ном .
Зовнішньої характеристикою (рис. 2.47, б ) називають залежність U = = f ( I н ) при n = const і I в = Const. У режимі навантаження напруга генератора
, (2.67)
де ОЈ r - сума опорів всіх обмоток, включених послідовно в ланцюг якоря (якоря, додаткових полюсів і компенсаційної).
Із збільшенням навантаження напруга U зменшується з двох причин:
а) через падіння напруги у внутрішньому опорі ОЈ r машини;
б) через зменшення е.р.с. Е в результаті розмагнічуючого дії реакції якоря.
Зміна напруги при переході від режиму номінальної навантаження до режиму холостого ходу
. . (2.68)
Для генераторів з незалежним порушенням воно становить 5-15%.
регулювальні характеристики (рис. 2.47, в ) називають залежність I в = F ( I н ) при U = const і n = const. Вона показує, яким чином слід регулювати струм збудження, щоб підтримати постійним напруга генератора при зміні навантаження. Очевидно, що в цьому випадку у міру зростання навантаження потрібно збільшувати струм порушення.
навантажувальних характеристик (рис. 2.48, а ) називають залежність U = f ( I в ) при n = const і I н = Const. Навантажувальна характеристика при I н = I ном (Крива 2) проходить нижче характеристики холостого ходу (крива 1 ), яку можна розглядати як окремий випадок навантажувальної характеристики при I н = 0. Різниця ординат кривих 1 і 2 обумовлена ​​Розмагнічуючі дією реакції якоря і падінням напруги у внутрішньому опорі ОЈ r машини. Наочне уявлення про вплив цих факторів дає характеристичний, або реактивний, трикутник ABC (рис. 2.48, а ). Якщо до відрізка аА, рівному в певному масштабі напрузі U при деякому струмі навантаження I н, і деякому струмі порушення I в , додати відрізок АВ, рівний в тому ж масштабі падіння напруги I a ОЈ r в генераторі, то отримаємо відрізок аВ, рівний е.р.с. Є. При холостому ході така е.р.с. индуктируется в обмотці якоря при меншому струмі I ' в, відповідному абсциссе точки С. Отже, відрізок НД характеризує розмагнічуюче дію реакції якоря в масштабі струму збудження. При незмінному струмі I н катет АВ характеристичного трикутника є постійним; катет НД залежить не тільки від струму I н , але і від ступеня насичення магнітної системи, тобто від струму порушення I в . Проте у ряді випадків впливом струму порушення нехтують і приймають, що відрізок НД пропорційний тільки току I н .
В
Рис. 2.48 - Нагрузочная характеристика генератора з незалежним збудженням (а) і її побудову за допомогою реактивного трикутника (б)
Це дозволяє будувати навантажувальні характеристики при різних токах, змінюючи лише величину всіх сторін трикутника ABC. Якщо вершину З характеристичного трикутника, побудованого для деякого струму I н , поєднати з характеристикою 1 холостого ходу (рис. 2.48, б ), а потім переміщати трикутник по цій характеристиці так, щоб катет НД залишався паралельним осі абсцис, то слід вершини А дасть наближено шукану навантажувальну характеристику 2 при заданій величині струму I н . Ця характеристика буде дещо відрізнятися від реальної характеристики 3 (яка може бути знята досвідченим шляхом), так як величина катета НД характеристичного трикутника буде змінюватися внаслідок зміни умов насичення. Використовуючи характеристику холостого ходу, за допомогою характеристичного трикутника можуть бути побудовані й інші характеристики генератора: зовнішня і регулювальна.
В
Рис. 2.49 - Побудова зовнішньої характеристики генератора з незалежним збудженням за допомогою характеристичного трикутника
Побудова зовнішньої характеристики. При побудові виходять з характеристики холостого ходу 1 (рис. 2.49). Взявши точку D на осі ординат, відповідну номінальній напрузі U ном , проводять через неї пр...
