яму AD, паралельну осі абсцис. На цій прямій розташовують вершину А характеристичного трикутника, знятого при номінальному струмі якоря так, щоб катет АВ був паралельний осі ординат, а вершина З перебувала на характеристиці 1. Потім, опустивши перпендикуляр з вершини А на вісь абсцис, знаходять точку А до , відповідну номінальному струму збудження I в.ном . p> При цьому способі визначення струму I в.ном виходять з того, що під дією реакції якоря е.р.с. при навантаженні буде менше, ніж при холостому ході, тобто буде створюватися як би меншим струмом збудження. Це зменшення струму I в відповідає відрізку НД, характеризує розмагнічуюче дію реакції якоря. Напруга при номінальному струмі також буде менше е.р.с. на величину падіння напруги I а ОЈ r, якому відповідає катет АВ.
При побудові шуканої залежності 2 напруги U від струму навантаження I = I а її точки можуть бути легко визначені: номінальному струму I а.ном відповідає номінальну напругу U ном (точка b ) , а режиму холостого ходу (струм якоря дорівнює нулю) - напруга U 0 (Точка а), рівне е.р.с. при струмі збудження I в.ном . Інші точки ( з d і т.д.) зовнішньої характеристики можна побудувати, змінюючи всі сторони характеристичного трикутника прямо пропорційно зміні струму якоря і розташовуючи його так, щоб катети А'В ', А В«ВВ» і т.д. залишалися паралельними осі ординат. При цьому точки В, В ', В В» і т.д. повинні розташовуватися на вертикальної лінії А до У , відповідної току збудження I в.ном , а точки З , З ', С В» і т.д. на характеристиці холостого ходу. Тоді ординати точок В ', В В» і т.д. будуть визначати величину напруги при струмах навантаження I а1 = I а ном А'В '/ AB; I а 2 = I а < sub> ном А "ВВ» / АВ і т.д.
Зазвичай при побудові зовнішньої характеристики 2 проводять тільки гіпотенузи характеристичних трикутників А "З, АВ« С В» і т.д., паралельні АС, до перетину з характеристикою холостого ходу і з лінією А до В, відповідної току I в.ном . Ординати знайдених точок А ', А " і т.д. дадуть шукані величини напруг (Тобто точки с, d і т.д. зовнішньої характеристики 2), при струмах навантаження
::: В· В· В· = АС: А "З: АВ« С В»: В· В·.
Якщо з точки А до , відповідної I в.іом , провести пряму, паралельну АС, до перетину з характеристикою холостого ходу в точці З до , то отримаємо величину струму короткого замикання I до = I ном А до З до / АС, яка в 5-15 разів перевершує номінальний струм. Знаючи струм короткого замикання, можна розрахувати максимальний момент і механічну міцність валу, вибрати апаратуру захисту і т.д. Експериментальне визначення струму короткого замикання важко, так як в процесі проведення досвіду може виникнути круговий вогонь.
Побудована характеристика є наближеною. Основна похибка обумовлена ​​тим, що розмагнічуюче дію реакції якоря (тобто катет НД) не пропорційно току якоря. Зазвичай наведене побудова дає кілька занижене значення напруги, а також струму короткого замикання.
Побудова регулювальної характеристики (рис. 2.50). Це побудова починають з того, що знаходять струм порушення, відповідний номінальній напрузі при холостому ході. Щоб визначити струм збудження при номінальному струмі навантаження, вершину А характеристичного трикутника (відповідного номінальної навантаженні) розташовують на прямий 2, паралельної осі абсцис і, що знаходиться від неї на відстані U ном . Катет АВ повинен бути паралельний осі ординат, а вершина З повинна розташовуватися на характеристиці холостого ходу 1 . Абсциса вершини А дає шукану величину струму збудження. Доказ справедливості цієї побудови дано при побудові зовнішньої характеристики.
Проводячи прямі, паралельні гіпотенузі АС, отримаємо відрізки А "З, АВ« С В», А 'В« З' В» і т.д., укладені між характеристикою холостого ходу 1 і прямої 2, відповідної умові U = U ном = const . Ці відрізки яв...
