повинен перекривати простір, зване зоною комутації
, (5.15)
В
Питома магнітна провідність по лобовим частинам при немагнітних бандажах кріплення лобових вильотів
, (5.16)
В В
Знайдемо середнє за період комутації значення реактивної ЕРС
, (5.17)
В
З ростом середньої реактивної ЕРС збільшуються абсолютні небаланси між ступінчастою кривої реактивної ЕРС і плавною кривою розподілу коммутирующей ЕРС від потоку додаткових полюсів. p> Тому встановлюється обмеження на значення середньої реактивної ЕРС в номінальному режимі
. (5.18)
1,74 (3,5 ... 4,0) В.
В
6 Розрахунок додаткових полюсів
З умови рівності реактивної та коммутирующей ЕРС розрахуємо необхідну індукцію в зоні комутації
, (6.1)
де - окружна швидкість на поверхні якоря в номінальному режимі.
. (6.2)
м/с.
Тл.
Для забезпечення необхідного рівня магнітної індукції в зоні комутації необхідно створити коммутирующий потік
, (6.3)
Вб.
Повний потік додаткових полюсів
, (6.4)
де - коефіцієнт розсіювання додаткового полюса;
= 3 - в машинах без компенсаційної обмотки. p> Вб.
Щоб забезпечити лінійність магнітної характеристики додаткових полюсів у всьому робочому діапазоні струму якоря, включаючи і режим максимальної потужності, індукція в осерді полюса в номінальному режимі не повинна перевищувати
Тл. (6.5)
Приймаю.
Наметим ширину сердечника додаткового полюса
, (6.6)
де - довжина сердечника полюса. м;
- коефіцієнт заповнення сердечника сталлю.
= 1. br/>
мм.
Задамося значенням другого повітряного зазору
мм, (6.7)
мм.
Магнітне напруга першого повітряного зазору
, (6.8)
А.
Магнітне напруга другого повітряного зазору
, (6.9)
Знайдемо значення індукції в осерді додаткового полюса
, (6.10)
Тл.
А.
Повна МДС обмотки збудження додаткових полюсів
, (6.11)
А.
Число витків котушки додаткового полюса
, (6.12)
витка.
Так як число витків округляли, то необхідно уточнити значення МДС обмотки збудження додаткових полюсів
, (6.13)
А.
, (6.14)
А.
, (6.15)
А.
Скорегуємо розміри другого повітряного зазору
, (6.16)
м.
Оцінимо площа поперечного перерізу провідників обмотки
, (6.17)
де J - максимально допустима щільність струму в провідниках обмотки, приймаю J = 3,5 А/мм
мм 2 .
Укладання виробляємо на широке ребро в сім шарів по висоті тіла додаткового полюса.
За значенням q намічаємо розміри провідника обмотки збудження додаткових полюсів
h пр Г— b пр = 22 Г— 1,81, q д = 39,1 мм 2 , (6.18)
Знайдемо розмір котушки по висоті в нашому випадку
, (6.19)
мм.
Тоді розміри чотирьох крайніх до остову шарів котушки по ширині, за умови, що в них по 12 витків
, (6.20)
мм.
Середня довжина витка додаткового полюса
, (6.21)
м.
Опір ланцюгів обмоток додаткових полюсів 20 В° С
, (6.22)
Ом.
Маса міді котушок додаткових полюсів p>, (6.23)
кг.
В
Список використаних джерел
1 Андросов Н. Н., Дурандіна М.Г. Тягові електричні машини та перетворювачі: Методичне керівництво до курсового проектування з дисципліни В«Тягові електричні машини та перетворювачіВ» - УрГУПС, 2004 р.
2 Проектування тягових електричних машин.: Учеб. посібник для вузів ж.-д. трансп. /За ред. М.Д. Находкіна. - М.: Транспорт, 1967. - 536 с. p> 3 Костенко МЛ., Піотровський Л.М. Електричні машини.: Підручник для студентів вищ. техн. навч. закладів, Вид. 3-е, перераб. -Л.: Енергія, 1972.-544 с. p> 4 Захарченко Д.Д., Ротанов Н.А. Тягові електричні машини.: Учеб. для вузів ж.д. трансп. - М.: Транспорт, 1991. - 343 с,
5 Алексєєв А.Є. Тягові електричні машини і перетворювачі. - Л.: Енергія, 1977. - 445 с. p> 6 Уткін В.Г., Соколов С.І., Сукач Е.І. Електропоез ЕР2 посібник з експлуатації. - М.: Транспорт, 1974. - 248с. br/>
