магнітне напруга спинки статора.
Сума цих магнітних напруг спільно з МДС обмотки статора визначають магнітні напруги F? pi на ділянці розсіювання полюсів
А;
А.
Знаючи магнітні напруги F? pi, знаходимо коефіцієнти розсіювання
;
,
і повні потоки полюсів
Вб;
Вб.
Потокам Фmi відповідають магнітні напруги полюсів Fmi.
Результуючі магнітні напруги
А;
А.
Магнітне напруга F02 визначає напругу МДС обмотки збудження при номінальному навантаженні
А.
.8 Розрахунок перевантажувальної здатності
МДС обмотки збудження в режимі трифазного короткого замикання при номінальному струмі статора
А.
Кратність максимального синхронного моменту
.9 Розрахунок обмотки збудження
Ширина дроти обмотки збудження
мм,
Ширина дроти обмотки збудження обмежується умовою її розміщення в межполюсние просторі
мм,
де Кm=785 - при Р gt; 2,
і умовою надійного кріплення обмотки збудження на полюсі
мм.
Умови виконуються.
Висота дроти обмотки збудження
мм.
Розміри дроти обмотки збудження приводяться у відповідність зі стандартними значеннями шинної міді і потім визначається перетин дроту Sв: aem=4 мм; bem=40 мм; Sв=159,5 мм2.
Середня довжина витка обмотки збудження при bm gt; 0,2 м
м.
Номінальна напруга збудження
В.
Кількість витків обмотки збудження (округляється з точністю до? витка)
Струм збудження холостого ходу
А.
Струм збудження при номінальному навантаженні
А.
Щільність струму в обмотці збудження при номінальному навантаженні
А/мм2.
Перегрів обмотки збудження
? С.
Номінальні значення напруги і струму обмотки збудження повинні бути приведені відповідно до номінальних даними збудників, наявних у відповідних каталогах. Номінальні дані тиристорного збудника: I вн=630 А, U вн=230 В.
Вибір розмірів провідника обмотки збудження здійснюється з урахуванням наступних умов:
W в=(20 - 55), W в=54;
? С.
Номінальні значення напруги і струму обмотки збудження повинні бути приведені у відповідність з номінальними даними тиристорних збудників:=630 А,=230 В.
Глава 3. Параметрична оптимізація явнополюсних синхронних двигунів на персональних комп'ютерах
За останні роки ЕОМ знайшли застосування практично у всіх галузях народного господарства, у тому числі при проектування електричних машин. В даний час поодинокі електричні машини практично не випускаються (крім особливо потужних турбо- і гідрогенераторів), проектують лише серії електричних машин. При цьому розрахунки виконуються на ЕОМ, що цілком виправдано технічно і економічно. Перехід до автоматизованого проектування дозволяє вирішувати технічно більш трудомісткі завдання з мінімальними витратами часу і найменшою похибкою дає можливість аналізувати безліч варіантів і порівнювати їх між собою по ряду параметрів. При проектуванні електричних машин з використанням ЕОМ залежно від прийнятих критеріїв оптимальності і граничних умов для зміни вихідних параметрів вдається спроектувати електричні машини відповідні поставленим вимогам. При проектуванні одиничних електричних машин використання ЕОМ необхідно для виконання різних розрахункових досліджень, а так само для визначення оптимальних параметрів електричної машини.
При застосуванні ЕОМ для вирішення задачі синтезу електромагнітного ядра процес проектування розбивається на два етапи: аналітичний і покроковий. На аналітичному етапі вручну виконується розрахунок деяких характеристик електромагнітного ядра. Метою цього етапу є звуження кола можливих варіантів синхронного двигуна, визначення початкових наближень для деяких його параметрів і подання їх в якості вихідних даних другого етапу. На другому етапі здійснюється більш повне дослідження характеристик двигуна і вирішується завдання його параметричної оптимізації. Цей етап виконується на персональному комп'ютері за допомогою пакету програм OPTCD .
У цій главі наводиться процес поетапної коригування початкового варіанту двигуна, отриманого в результаті розрахунку у другому розділі.
Номінальні дані :
номінальна мощность4000 кВт
номінальна лінійна напряже...
