ушення газу буде забезпечена необхідна кондиція газу. Така ситуація виникає при несвоєчасному введенні в експлуатацію дожимних компресорних станцій. Застосування цього режиму призводить до зниження дебіту свердловин нижче проектних. Така ситуація виникає майже на всіх родовищах і призводить до тимчасового зменшення відбору газу з родовища, не передбаченого проектом.
Режим постійної швидкості потоку, особливо в інтервалі перфорації, використовується для забезпечення виносу домішок, що надходять на забій разом з газом. Режим постійної швидкості потоку по стовбуру повинен бути використаний для двох ділянок: у інтервалу перфорації для виносу домішок і у гирла свердловини, при якій забезпечується досить низька інтенсивність корозійно-еррозіонного роз`їдання фонтанних труб у разі відсутності захисних інгібіторів. Низька швидкість у інтервалу перфорації, достатня для видалення домішок, повинна бути 5 м/с. Нижче цієї межі існує небезпека утворення пробки. Максимальна швидкість ближче до гирла свердловини повинна бути 11 м/с, при якій інтенсивність роз`їдання труб значно нижче, ніж при швидкостях більше 11 м/с. Таким чином, з точки зору технології експлуатації швидкість руху по стовбуру повинна бути м/с.
Коли сила опору середовища R дорівнює вазі частинки в газовому середовищі G, отримаємо:
де - безрозмірний коефіцієнт опору середовища; - діаметр частинки;- Щільність газу, кг/М30 - швидкість руху частинки.
При Re lt; 500:
При Re gt; 500:
З (3.19) отримуємо
де
За результатами дослідів величин критичної швидкості дебіт свердловини визначається за формулою:
При винесенні крапель рідини швидкість, необхідна для виносу рідини:
Дебіт газу, при якому краплі рідини виноситимуться з забою:
, (3.28);
, (3.29);
. (3.30);
(3.31);
(3.32);
Температурний технологічний режим експлуатації свердловин
Для визначення можливості утворення гідратів в привибійній зоні пласта необхідно використовувати рівняння: руху газу в пласті, розподілу температури при зниженні тиску і рівняння рівноважного гідратоутворення.
Насамперед, треба виходити з того, що при роботі свердловини найбільший перепад тиску в пласті має місце біля стінки свердловини. Отже, найнижча температура газу в зоні, дренируемой свердловиною, буде біля стінки, і воно буде найнебезпечнішою зоною з погляду утворення гідратів.
(3.33);
;
(3.34);
Розподіл температури газу в пласті з прийнятною точністю визначається за формулою:
(3.35);
де Di - коефіцієнт Джоуля-Томсона, G - дебіт свердловини в кг/год. Для використовуваного при розрахунку розподілу тиску Q в тис. М3/сут може бути переведений в G за формулою: G=54 ? Q, (36)
? - відносна щільність газу; З р - ізобарна теплоємність газу в пластових умовах.
При R=RC можна знайти втрати температури зниження тиску при пуску свердловини в роботу з дебітом Q:
(3.36);
3.2 Методика розрахунку
Визначення допустимого дебіту проектної свердловини при режимі постійного градієнта на стінці свердловини
. Вихідні дані (R c, R до, С, А, В, P пл.) Приймаємо з програми
. Визначаємо значення коефіцієнтів А 0 і В 0 відповідно до формул (3.2), (3.3) відповідно;
. Визначаємо f (Qi), f '(Qi) за формулами (3.4; 3.5);
. Виконуємо розрахунок допустимого дебіту за допомогою методу Ньютона;
. Будуємо графік залежності f (Q i) від Q i,, визначаємо допустимий дебіт.
Визначення допустимого дебіту проектної свердловини при режимі постійної депресії на пласт.
. Вихідні дані (? Отн, Т пл, h р ср, h вськ,, g,? В, R c, R до, А, В, P пл) приймаємо з програми
. Розраховуємо критичні, наведені параметри і коефіцієнт сверхсжімаемості за формулами (3.28; 3.29; 3.30; 3.31; 3.32);
. Знаходимо допустиму депресію на пласт? Р 2 д за формулою (3.14), K 0 і Q * за формулами (3.13), (3.10);
. Знаходимо Q пб за формулою (3.8);
. Будуємо графічну залежність. Q пб від h отн для визначення граничного безводного дебіту;
Обгрунтування швидкісного режиму експлуатації проектної свердловини.
. Вихідні дані (Р з, Р у, Т з, d нкт, Т з, T у, Z з, Z у, Р ст, Т ст) приймаємо з програми
. Знаходимо Z у за формулою (3.28) Знаходимо Z з по формулі (3.28); ...
