ату в поперечному напрямку до отримання необхідної ширини дорівнює:
(6.4)
В
Загальне обтиснення при цьому складе
, (6.5)
= 410-186 = 224 мм.
Після цього гуркіт повертається на 90 В° у горизонтальній площині, і подальша плющення проводиться в поздовжньому напрямку до h = 17 мм. і загальне обтиснення при цьому складе:
224-17 = 207 мм.
Визначимо граничну величину обтиску за один прохід в поздовжньому напрямку при знятті конусності злитка. Для розрахунків приймаємо питомий тиск p = 60 МПа [11]:
В
Розрахуємо максимальну величину обтиску після розвороту злитка на 90 В°, для розбивки ширини. Питомий тиск при прокатці в поперечному напрямку р = 60 МПа [11]:
В
Тепер визначимо можливі обтиску при прокатці розкату в поздовжньому напрямку, коли товщина розкату буде зміняться від 186 мм до 17мм. У поздовжньому напрямку, при р = 120 МПа [11]:
В
За наведеним методом розрахунку обтиснень, слід зробити додаткові зауваження. Якщо режими обтиснень на листовому стані визначати, виходячи з мінімальних діаметрів валків, і ці схеми вважати постійними у всіх випадках, то такий підхід до роботи стана та експлуатації його обладнання буде не вірний, на практиці доводиться мати кілька таблиць, що відповідають різним величинам переточувань. Для певних діаметрів валків і розраховують величини обтиснень, складають таблиці та схеми обжатий. Замість таблиць можна користуватися графіками, на яких кожному діапазону діаметрів валків відповідає певна крива зміни величин обтиснень по проходах.
В
де,-товщина розкату до і після обтиснення.
Якщо прийняти загальний допустимий знос валків рівним 10%, то розрахунковий діаметр робочих валків складе
(7.1)
= 900мм.
Знайдемо окружну швидкість валків за формулою [10]
(7.2)
Знайдемо довжину дуги захоплення металу валками за формулою [10]
(7.3)
В
де абсолютна обтиснення.
В
Визначимо кут захоплення смуги [10]
В В
Визначимо уширение за формулою А.П. Чекмарьова [10]
(7.5)
де-уширение смуги;
при
при
В
Визначимо ширину смугу на виході: [10]
В В
Для визначення довжини смуги знайдемо коефіцієнт витяжки. Так як при прокатки уширение смуги незначно, то можна скористатися формулою [10]
(7.7)
В В В
Для визначення коефіцієнта тертя при прокатці скористаємося формулою С. Екелундра з поправками Б.М. Бахтінова. p> Визначимо f при прокатці в чавунних валках
(7.9)
де:-значення коефіцієнта залежить від матеріалу валків (Кр = 0,8 для чавунних валків) [9]
= 0,95.
Значення - коефіцієнта, що враховує вплив швидкості валків (швидкості прокатки) на коефіцієнт тертя, приймаємо згідно табл.24 [10]
В В
Падіння температури металу при прокатці відбувається через втрати тепла в результаті випромінювання, віддачі тепла конвекцією повітрю, що омиває смугу, втрат з охолоджувальною водою, тепловіддачі валянням.
При прокатці виділяється тепло, пропорційне роботі, витрачається на деформацію.
Знаходимо температуру розкату в кожному проході за формулою В. А. Тягунова
(7.10)
В
де t - температура в аналізованому проході, В° С;
to - температура в попередньому проході, В° С;
h - товщина прокочується смуги у попередньому проході, мм;
z - час проходу з подальшою паузою, сек.
Знаходимо ступінь деформації
(7.11)
В
Логарифмічна ступінь деформації
(7.12)
В
Визначимо кількість проходів:
В
Де n - число проходів;
сумарна витяжка;
середня витяжка.
В
Так як стан реверсивний число проходів має бути непарною, приймаємо кількість проходів n = 25. br clear=all>
7. Розрахунок енергосилових параметрів
Зробимо розрахунок енергосилових параметрів (ЕСП) для 3-го проходу, так як у перших двох проходах відбувається зняття конусності злитка.
Середню швидкість деформації розраховуємо за формулою А. І. Целікова
(7.13)
В
Знаходимо опір деформації за методикою кафедри прокатки ЮУрГУ:
В В
де kj - термомеханічні коефіцієнти, що визначаються для кожної марки сталі експериментальні, для сталі 18Х12Н10Т = 189,2 МПа. [12].
Коефіцієнт напруженого стану визначається за методикою Бровмана М. Я. [1]
(7.15)
де - фактор форми;
m = 0,37,
В
- середня висота в осередку деформації, мм
(7.16)
В
Розрахунок середнього питомого тиску металу на валки виконуємо по висловом
(7.17)
В
З...
